Визначення потужності дизель-генераторів систем надійного живлення на АЕС

Курсова робота

Визначення потужності дизель-генераторів систем надійного живлення на АЕС

Зміст

1 Визначення потужності дизель-генераторів систем надійного живлення

2 Особливості визначення потужності дизель генераторів систем надійного живлення блоків із ВВЕР-1000

2.1 Розрахунок струмів короткого замикання

2.2 Вибір високовольтного встаткування й струмоведучих частин головної схеми

2.2.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 750 кВ

2.2.2 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 330 кВ

2.2.3 Вибір вимикача навантаження

2.2.4 Вибір проводу струму генератор-трансформатор (24 кВ)

2.2.5 Вибір трансформатора напруги (750 кВ)

2.2.6 Вибір трансформатора напруги (330кВ)

2.2.7 Вибір трансформатора струму (750 Кв)

2.2.8 Вибір трансформатора струму (330кВ)

2.2.9 Вибір гнучких шин ОРУ-750 кВ

2.2.10 Вибір гнучких шин для осередків ОРУ-750 кВ

2.2.11 Вибір гнучких шин ОРУ-330 кВ

2.2.12 Вибір гнучких шин для осередків ОРУ-330 кВ

Література

1 Визначення потужності дизель-генераторів систем надійного живлення

Потужність дизель-генератора при східчастому пуску асинхронного навантаження вибирають по потужності, споживаної (Р_{потр i}) електродвигунами, підключеними до секції надійного живлення, і зростаючої з пуском чергового щабля. Повинне виконуватися умова

де n_ст — число щаблів пуску; Р_н дг — номінальне навантаження дизель-генератора.

Значення Р_потр визначається по номінальній потужності двигуна Р_{дв н}, його коефіцієнту завантаження й КПД

По формулах, визначаються потужності, споживані двигунами по завершенні операції пуску відповідного щабля. У той же час у процесі пуску черги, особливо при проходженні окремими електродвигунами критичного ковзання, величина навантаження на дизель-генератор може короткочасно збільшитися в порівнянні зі сталим режимом. Для дизелів існують заводські характеристики припустимих граничних навантажень.

Визначення навантаження в процесі пуску асинхронних двигунів представляє складне й трудомістке завдання. Пускову потужність двигуна можна оцінити на основі потужності, споживаної в сталому номінальному режимі, коефіцієнтів потужності номінального режиму, при пуску й кратності пускового струму К _i

(3.3)

Тоді пускова потужність на кожному із щаблів пуску визначається як сума потужностей, споживаних у сталому режимі раніше запущеними двигунами, і пускової потужності двигунів, що запускаються в даному щаблі. Повинне виконуватися умова

(3.4)

де Р_{доп дг} — навантаження, що допускається на дизель-генератор у перехідному процесі, як правило, Р_{доп дг} Р_н дг.

Значення cos _пуск визначається з формули

(3.5)

де К_п — кратність пускового моменту.

Слід зазначити, що пускова потужність, обумовлена по формулі (3.3), є величиною умовної, тому що в процесі пуску напруга знижується.

Розрахунок потужності дизель-генератора доцільно вести в табличній формі. Приклад розрахунку наведений у таблиці 3.1.

Таблиця 1 — Розрахунок потужності дизель-генератор

З таблиці 1 видно, що до установки може бути прийнятий дизель-генератор номінальною потужністю Р_н дг = 5600 кВт, що допускає перевантаження 6200 кВт у плині 1 години.

2 Особливості визначення потужності дизель генераторів систем надійного живлення блоків із ВВЕР-1000

Відповідно до основної концепції безпеки експлуатації атомних електростанцій на АЕС повинні бути передбачені автономні системи безпеки в технологічній частині й відповідно автономні системи надійного живлення, що включають у тому числі й автономні джерела живлення — дизель генератори. Вимоги до проектування автономних систем надійного живлення визначаються ПРАВИЛАМИ ПРОЕКТУВАННЯ СИСТЕМ АВАРІЙНОГО ЕЛЕКТРОПОСТАЧАННЯ АТОМНИХ СТАНЦІЙ. Для блоку з реактором ВВЕР-1000 число таких систем прийнято три. Основними споживачами цих систем є електродвигуни механізмів, що забезпечують розхолоджування реактора й локалізацію аварії в аварійних різних режимах з повною втратою змінного струму (насоси системи аварійного охолодження зони, аварійні живильні насоси, спринклерні насоси й т.п.). У випадку зникнення напруги на секції 6 кВ надійного живлення другої групи або з появою імпульсу по технологічному параметрі «більшу» або «малу» течі в першому контурі або розрив паропроводу другого контуру, живлення на секції надійного живлення подається від генераторів, що підключаються автоматично до них дизель. Кожна із цих систем надійного живлення повинна бути здатна по потужності підключених дизель-генераторів і составу механізмів забезпечити аварійне розхолоджування реактора при будь-якому виді аварії. У таблиці 2 наведений перелік механізмів, що беруть участь у східчастому пуску від генератора системи безпеки.

Таблиця 2 — перелік механізмів, що беруть участь у східчастому пуску

Коефіцієнт завантаження К_згр механізмів із цій таблиці доцільно прийняти К_згр= 0,7−0,8.

Разом з тим, при проектуванні схеми електропостачання власних потреб АЕС повинне бути забезпечене надійне живлення механізмів, які забезпечили схоронність основного встаткування машинного залу й реакторного відділення блоку. Для рішення цього завдання сучасні енергоблоки оснащуються системою надійного живлення загально блокових споживачів. Як аварійні джерела надійного живлення загально блокових споживачів також використовують дизель генератори.

Таблиця 3 — Споживачі загально блокових секцій 6 кВ, BJ, BK.

При зупинці одночасно двох загально блокових секцій (BJ, BK) запускаються два дизелі генератора (дизель генератор свого блоку підключається до однієї секції, дизель-генератор сусіднього блоку підключається через перемичку до другої секції). У випадку не запуску одного із цих генераторів або не включення відповідного вимикача дизель генератора на одну із секцій відбувається включення вимикачів перемички між секціями. Останній режим (один дизель-генератор на обидві секції) приймається в якості розрахункового при виборі потужності загально блокових дизель-генераторів.

Потужність цього дизель генератора повинна бути достатня для включення відповідальних загально блокових механізмів і механізмів машинного залу, що забезпечують аварійне розхолоджування основного встаткування блоку. У таблиці 4 наведений перелік механізмів, що беруть участь у східчастому пуску від загально блокового дизель генератора.

Таблиця 4 — Основні механізми й етапи східчастого прийому навантаження на загально блокових дизель генератор

У цей час на АЕС із реакторами ВВЕР-1000 як автономні джерела живлення споживачів 2 групи надійності використовують автономні досмажування станції АСД-5600. АСД-5600 складається з дизеля 78 Г и синхронного генератора СБГД-6300−6МУ3. Генератор має наступні технічні дані:

— номінальна активна потужність Р_н = 5600 кВт;

— номінальна напруга U_н = 6300 У;

— номінальний струм статора I_н = 723 А;

— номінальні оберти n = 1000 ^про/_хв.

Генератор забезпечує пуск асинхронних двигунів, що викликають раптове збільшення навантаження до 150% з cos. Разом з тим, генератор у будь-якому тепловому стані забезпечує тривалі перевантаження: 10% - 1 година, 25% - 15 хвилин, 50% - 2 хвилини.

2.1 Розрахунок струмів короткого замикання

Розрахунок струмів к.з. виробляється для вибору або перевірки параметрів електроустаткування, а також для вибору або перевірки релейного захисту й автоматики.

Розглядати будемо перше завдання, де досить уміти визначати струм к.з., що підтікає до місця ушкодження, а в деяких випадках також розподіл струмів у галузях схеми, що безпосередньо примикають до нього. При цьому основна мета розрахунку складається у визначенні струму к.з. для найбільш важкого режиму роботи мережі. Облік роблять приблизно, допускаючи при цьому, що вона має максимальне значення в розглянутій фазі. Допущення, що спрощують розрахунки, приводять до деякого перебільшення струмів к.з. (погрішність практичних методів розрахунку не перевищує 10%), що прийнято вважати припустимим.

Розрахунок струмів при трифазному к.з. виконується в наступному порядку:

а) складається розрахункова схема;

б) за розрахунковою схемою складається електрична схема заміщення;

в) шляхом поступового перетворення приводять схему заміщення до найбільш простого виду так, щоб кожне джерело живлення або група джерел, що характеризує певним значенням результуючої ЕДС, були пов’язані із крапкою к.з. одним результуючим опором Х_рез;

г) визначається початкове значення струму к.з. I_н.о., потім ударний струм і, при необхідності, періодичного й аперіодичну тридцятимільйонного струму для заданого моменту часу t.

Розрахунок струмів короткого замикання для АЕС робимо на

2.2 Вибір високовольтного встаткування й струмоведучих частин головної схеми

Для надійного електропостачання споживачів високовольтна апаратура й струмоведучі частини розподільних пристроїв вибирають так, щоб вони володіли:

Ю електричною міцністю (здатність довгостроково витримувати максимальна робоча напруга й протистояти короткочасним перенапругам);

Ю відповідною навантажувальною здатністю, завдяки якій протікання тривалих (форсованих) струмів навантаження не викликає їхнього ушкодження, прискореного зношування ізоляції, неприпустимого нагрівання;

Ю термічною стійкістю, тобто здатністю короткочасно протистояти термічній дії струмів короткого замикання, не перегріваючись понад припустимі межі;

Ю динамічною стійкістю, що полягає в наявності таких запасів механічної міцності, при яких динамічні зусилля, що виникають між струмоведучими частинами при протіканні по них ударних струмів короткого замикання, не приводять до їхнього ушкодження, самовідключенню контактів апаратів;

Ю необхідною здатністю, що відключає (для вимикачів високої напруги).

2.2.1 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 750 кВ

• Обраний тип вимикачів: ВНВ-750−4000−40
• Обраний тип роз'єднувачів: РЛНД-750/4000
• Таблиця № 2.1 — Вибір вимикачів і роз'єднувачів

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
			вим
	Рід установки вимикача	відкритий	відкритий	відкритий
	Наявність і вид АПВ	потрібно АПВ	доп. АПВ
	Номінальна напруга	UНС=750 кВ	UН=750 кВ	UН=500 кВ	UНС UН
	Максимальна робоча напруга	UМС=787 кВ	UМ=787 кВ	UМ=525 кВ	UМС UМ
	Тривалий струм навантаження при температурі навколишнього середовища Vокр.= 35 0С	IФ= 3503 А	IН= 4000 А	IН= 4000 А	IФ IН
	Час відключення вимикача		tо= 0,04 з
	Власний час відключення вимикача		tс.о.= 0,06 з
	Час спрацьовування релейного захисту	tр.з.= 0,01 з
	Час від виникнення к.з. до початку розбіжності контактів вимикача	= tр.з.+ tс.о.= 0,01+0,06=0,07з
	Діюче значення к.з. у момент початку розбіжності контактів вимикача	Iн= 18,05 кА	Iно= 40 кА		Iн Iно
	Повний струм к.з. у момент розмикання контактів вимикача	iкт=47,08 кА	iк=63 кА
	Тепловий імпульс	Вк расч.= 241,66 кА2*з	Вкгар.=1600 кА2*з	Вкгар.=1600 кА2*з	Вк Вк гар.
	Ударний струм	iуд =54,37 кА	Iскв =63 кА	Iскв =160 кА	iуд iскв

2.2.2 Вибір вимикачів і роз'єднувачів 330 кВ

• Обраний тип вимикачів: ВНВ-330Б-3200−40В1
• Обраний тип роз'єднувачів: РП-330Б-2/3200УХЛ1
• Таблиця № 2.2 — Вибір вимикачів і роз'єднувачів

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
			вим
	Рід установки вимикача	відкритий	відкритий	відкритий
	Наявність і вид АПВ	потрібно АПВ	доп. АПВ
	Номінальна напруга	UНС=330 кВ	UН=330 кВ	UН=330 кВ	UНС UН
	Максимальна робоча напруга	UМС=340 кВ	UМ=363 кВ	UМ=363 кВ	UМС UМ
	Тривалий струм навантаження при температурі навколишнього середовища Vокр.= 35 0С	IФ= 700,5 А	IН= 3200 А	IН= 3200 А	IФ IН
	Час відключення вимикача		tо= 0,04 з
	Власний час відключення вимикача		tс.о.= 0,06 з
	Час спрацьовування релейного захисту	tр.з.= 0,01 з
	Час від виникнення к.з. до початку розбіжності контактів вимикача	= tр.з.+ tс.о.= 0,01+0,06=0,07з
	Діюче значення к.з. у момент початку розбіжності контактів вимикача	Iн= 24,46 кА	Iно= 40 кА		Iн Iно
	Повний струм к.з. у момент розмикання контактів вимикача	iкт=58,09 кА
	Тепловий імпульс	Вк расч.= 344,88 кА2*з			Вк расч Вк гар.
	Ударний струм	iуд =64,34 кА			iуд iскв

2.2.3 Вибір вимикача навантаження

У генераторному ланцюзі блоку 1000 Мвт між генератором і відгалуженнями до робочих трансформаторів власних потреб (с.н.) установлюємо комплекс агрегатний генераторний КАГ-24−30/30 000 на напругу 24 кВ і струмом відключення 30 ка.

Таблиця № 2.3 ;

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: КАГ-24−30/30 000
	Номінальна напруга	UНС=24 кВ	UН=24 кВ	UНС UН
	Тривалий струм навантаження при t середовища Vокр.=350С	Iфорс=26,8 кА	Iно = 30 кА	Iфорс Iно
	Тепловий імпульс	Вк расч= 54 863.56 кА2з	Вк гар=I2ноtп =108 300кА2з	Вк расч Вк гар
	Ударний струм	iуд = 570.02 кА		iуд iскв

2.2.4 Вибір проводу струму генератор-трансформатор (24 кВ)

Таблиця № 2.4

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: ТЕН-500В1
	Номінальна напруга	UНС=24 кВ	UН=24 кВ	UНС UН
	Номінальний струм	IНг=26,8 кА	IНт= 30 кА	IНг IНт
	Ударний струм	iуд =570.02 кА	iскв =570 кА	iуд iскв
Убудовані трансформатори струму: ТШЛ-24Б-2000/5
Убудовані трансформатори напруги: ЗНОМ-24; ЗОМ-1/24

2.2.5 Вибір трансформатора напруги (750 кВ)

Таблиця № 2.5 — Вибір трансформатора напруги

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: НДЕ-750
	Рід установки	відкрите	відкрите
	Номінальна потужність у необхідному класі точності	Sн3= 500 ВА	Sн3= 600 ВА
	Номінальна напруга	UНС=500 кВ	UН=500 кВ	UНС UН
	Клас точності
	Схема з'єднання	1/1−0	1/1−0
	Вторинне навантаження від генераторних приладів для найбільш навантаженої фази

Таблиця № 2.6 Вторинне навантаження трансформатора напруги

Найменування	Тип	Потужність	Число котушок	Cos	Sin	Число проведення.	Сумарна потужність
							Р, мВт	Q, мВар
Вольтметр що показує	Е-335						2,0	-;
Ваттметр що показує	Д-335	1,5					3,0	-;
Варметр що показує	Д-335	1,5					-;	3,0
Вольтметр що реєструє	Н-348							-;
Варметр що реєструє	Н-348						-;
Лічильник Вт-Година-Активної	И-675			0,38	0,925			14,6
Лічильник Ва-реактивної	И-673М			0,38	0,925			14,6
	Р=37	Q=52,2

2.2.6 Вибір трансформатора напруги (330кВ)

Таблиця № 2.7 — Вибір трансформатора напруги

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: НКФ-330
	Рід установки	відкрите	відкрите
	Номінальна потужність у необхідному класі точності	Sн3= 500 ВА
	Номінальна напруга	UНС=330 кВ	UН=330 кВ	UНС UН
	Клас точності
	Схема з'єднання	1/1−0	1/1−0
	Вторинне навантаження від генераторних приладів для найбільш навантаженої фази

Таблиця № 2.8 — Вторинне навантаження трансформатора напруги

Найменування	Тип	Потужність	Число котушок	Cos	Sin	Число проведення.	Сумарна потужність
							Р, мВт	Q, мВар
Вольтметр що показує	Е-335						2,0	-;
Ваттметр що показує	Д-335	1,5					3,0	-;
Варметр що показує	Д-335	1,5					-;	3,0
Вольтметр що реєструє	Н-348							-;
Варметр що реєструє	Н-348						-;
Лічильник Вт-Година-Активної	И-675			0,38	0,925			14,6
Лічильник Ва-реактивної	И-673М			0,38	0,925			14,6
	Р=37	Q=52,2

2.2.7 Вибір трансформатора струму (750 Кв)

Таблиця № 2.9 — 7 Вибір трансформатора

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: ТРН-750В1
	Рід установки	відкрите	відкрите
	Номінальна напруга	UНС=750 кВ	UН=750 кВ	UНС UН
	Тривалий первинний струм навантаження	Iф=3503 А	I1Н=4кА	Iф I1Н
	Вторинний струм	I2=1 А	I2Н=1 А	I2 = I2Н
	Клас точності	0,5Р	0,5Р
	Вторинне навантаження	S2=15,6 ВА	S2Н=40 ВА	S2 S2Н
	Перетин сполучних проводів	Sпр1,49 мм²,	Sв=2,5 мм²	Sпр Sв= Sст
	Тепловий імпульс	Вк расч.= 369.60 ка2*з	Вк гар.= 1600 ка2*з	Вк расч Вк гар.
	Ударний струм	iуд =54,37 кА	Iдин =120 кА	iуд iскв

Таблиця № 2.10 Вторинне навантаження трансформатора струму

Найменування	Тип	Навантаження, ВА
		фаза «А»	фаза «В»	фаза «З»
Амперметр що показує	Е-335	0,2	0,2	0,2
Ваттметр що показує	Д-335	0,2	-;	0,2
Варметр що показує	Д-335	0,2	-;	0,2
Ваттметр що реєструє	Н-348		-;
Варметр що реєструє	Н-348		-;
Лічильник	И-675	2,5	2,5	2,5
Лічильник	И-673М	2,5	2,5	2,5
		=15,6	=5,2	=15,6

Загальний опір приладів:

r_конт=0,1 (Ом), де r_конт — перехідний опір контактів.

Вторинне навантаження:

Опір проводів:

Перетин проведення:

Приймаємо перетин проведення 1,5 мм².

2.2.8 Вибір трансформатора струму (330кВ)

Таблиця № 2.11 — Вибір трансформатора струму

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: ТРН-330-В1
	Рід установки	відкрите	відкрите
	Номінальна напруга	UНС=330 кВ	UН=330 кВ	UНС UН
	Тривалий первинний струм навантаження	Iф=700,5 А	I1Н=1 кА	Iф I1Н
	Вторинний струм	I2=1 А	I2Н=1 А	I2 = I2Н
	Клас точності	0,2	0,2
	Вторинне навантаження	S2=29,16 ВА	S2Н=40 ВА	S2 S2Н
	Перетин сполучних проводів	Sпр1,1 мм²,	Sв=2,5 мм²	Sпр Sв= Sст
	Тепловий імпульс	Вк.= 344.88 кА2*з		Вк расч Вк гар.
	Ударний струм	iуд =64,34 кА		iуд iскв

Таблиця № 2.12 — Вторинне навантаження трансформатора струму

Найменування	Тип	Навантаження, ВА
		фаза «А»	фаза «В»	фаза «З»
Амперметр що показує	Е-335	0,5	0,5	0,5
Ваттметр що показує	Д-335	0,5	-;	0,5
Варметр що показує	Д-335	0,5	-;	0,5
Ваттметр що реєструє	Н-348		-;
Варметр що реєструє	Н-348		-;
Лічильник	И-675	2,5	2,5	2,5
Лічильник	И-673М	2,5	2,5	2,5
		=26,5	=5,5	=26,5

Загальний опір приладів:

r_конт=0,1 (Ом), де r_конт — перехідний опір контактів.

Вторинне навантаження:

Опір проводів:

Перетин проведення:

Приймаємо перетин проведення 1,5 мм².

2.2.9 Вибір гнучких шин ОРУ-750 кВ

Таблиця № 2.13 — Вибір гнучких шин

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: 3АС-700/86
	Форсований струм навантаження	IФ= 3503 А	Iдоп=3660 А	Iф Iдоп
	Перетин проведення за умовами нагрівання тривалим струмом навантаження	Sвибр= 700 мм2	Sтабл= 700 мм2	Sтабл Sвибр
	Кількість проводів у фазі	nвибр= 3	nкор= 3	nкор nвибр
	Відстань між проводами у фазі	авибр= 400 мм	акор= 400 мм	акор авибр

2.2.10 Вибір гнучких шин для осередків ОРУ-750 кВ

Таблиця № 2.14 — Розрахунок виробляється по найбільших параметрах струмів і напруг:

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: 5АС-800/105
	Максимальний робочий струм навантаження при нормальному режимі роботи	IФ= 3503А
	Перетин проведення, обумовлене по економічній щільності струму при числі годин використання максимуму навантаження й економічної щільності струму iЕ=1 А/мм2	SЕ=4121 мм2	Sвибр=5800мм2	SЕ Ѓ` Sвибр
	Перетин проведення за умовами нагрівання форсованим струмом навантаження	Sвибр= 800 мм²	Sтабл= 800 мм²	Sтабл Sвибр
	Кількість проводів у фазі	nвибр= 5	nкор= 5	nкор nвибр
	Відстань між проводами у фазі	авибр= 600 мм	акор= 600 мм	акор авибр

2.2.11 Вибір гнучких шин ОРУ-330 кВ

Таблиця № 2.14 — Розрахунок виробляється по найбільших параметрах струмів і напруг:

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: 2АС-240/32
	Форсований струм навантаження	Iф=700,5 А	Iдоп=1220 А	Iф Iдоп
	Перетин проведення за умовами нагрівання тривалим струмом навантаження	Sвибр= 210 мм²	Sтабл= 240 мм²	Sтабл Sвибр
	Перетин проведення по короні	Sвибр= 240 мм²	Sкор= 240 мм²	Sкор Sвибр
	Кількість проводів у фазі	nвибр= 2	nкор=2	nкор nвибр
	Відстань між проводами у фазі	авибр= 400 мм	акор= 400 мм	акор авибр

2.2.12 Вибір гнучких шин для осередків ОРУ-330 кВ

Таблиця № 2.15 — Розрахунок виробляється по найбільших параметрах струмів і напруг

№№ п/п	Параметри, що визначають умови вибору	Умови вибору
	Перелік умов	Значення
		розрахункове	гарантійне
	Обраний тип: 3АС-240/32
	Максимальний робочий струм навантаження при нормальному режимі роботи	Iм=700,5 А
	Перетин проведення, обумовлене по економічній щільності струму при числі годин використання максимуму навантаження й економічної щільності струму iЕ=1 А/мм2	SЕ = 637,3	Sвибр=3240мм2	SЕ Sвибр
	Перетин проведення за умовами нагрівання форсованим струмом навантаження	Sвибр= 240 мм²	Sтабл= 240 мм²	Sтабл Sвибр
	Перетин проведення по короні	Sвибр= 240 мм²	Sкор= 2400 мм²	Sкор Sвибр
	Кількість проводів у фазі	nвибр= 3	nкор= 3	nкор nвибр
	Відстань між проводами у фазі	авибр= 600 мм	акор= 600 мм	акор авибр

У даному курсовому проекті виконані основні розрахунки, які забезпечують роботу дизель-генераторів систем надійного живлення на АЕС

Література

«Електрична частина станцій і підстанцій» Підручник/ О.А. Васильєв і ін. — 2-е видання, перероблене й доповнене. — К., 2000

Рожкова Л.Д., Козулін В. С. Електроустаткування станцій і підстанцій. Підручник для технікумів. — К., 2006

Неклепаєв Б.Н., Крючков Н. П. Електрична частина електростанцій і підстанцій. Довідкові матеріали для курсового й дипломного проектування. Підручник. — К., 1989

Двоскин П. Н. Схемы и конструкции распределительных устройств — 3-е изд. М.: Энергоатомиздат, 1985

5.Гук Ю. Б. и др. Проектирование электрических станций и подстанций. Учебное пособие для ВУЗов /Ю.Б.Гук, В. В. Колтан, С.С.Петров