Тепловий розрахунок парового казана ТП-35У

КурсоваДопомога в написанніДізнатися вартістьмоєї роботи

В курсовому проекті рекомендується: топку, ширми, фестон та котельні пучки розраховувати повірочним способом, а ступені конвективного пароперегрівача, економайзера і повітропідігрівників — конструктивно. При цьому необхідно після піврічного розрахунку вище вказаних поверхонь нагріву призвести розподіл теплосприйняття по паровим трактам котла. Таке поєднання повірочного і конструктивного методів… Читати ще >

Тепловий розрахунок парового казана ТП-35У (реферат, курсова, диплом, контрольна)

Міністерство освіти та науки України Національний університет водного господарства та природокористування Кафедра гідроенергетики, теплоенергетики та гідравлічних машин ПОЯСНЮВАЛЬНА ЗАПИСКА до курсового проекту з дисципліни:

Котельні установки промислових підприємств на тему:

Тепловий розрахунок парового котла ТП-35У Виконав студент: Кухарчук І.І.

4 курс, ННІВГП, група ТЕ-41,

Керівник: ст. викладач Денісов А.К.

Рівне — 2014

Зміст

Вступ

1. Розрахункове завдання

2. Вибір типу топки

3. Характеристики продуктів горіння в газоходах парогенераторів

4. Визначення ентальпії теоретичного об'єму повітря й продуктів згоряння палива

5. Визначення ентальпії продуктів згоряння в газоходах

6. Розрахунок теплового балансу парогенератора й витрати палива

7. Розрахунок конструктивних характеристик топки

8. Розрахунок повної площі поверхні стін топки, і площі поверхні топки

9. Перевірочний розрахунок теплообміну в топці

10. Перевірочний розрахунок фестона

11. Конструктивні розміри й характеристики перегрівника

12. Перевірочний розрахунок другого ступеня перегрівника

13. Конструктивний розрахунок першого ступеня перегрівника

14. Поперечно-конструктивний розрахунок економайзера й повітронагрівача

15. Перевірочний розрахунок другого ступеня економайзера

16. Перевірочний розрахунок першого ступеня повітронагрівача

17. Перевірочний розрахунок другого ступеня повітронагрівача

18. Конструктивний розрахунок першого ступеня економайзера

19. Розрахунок нев’язання теплового балансу парогенератора Література

Вступ

Тепловий розрахунок котлоагрегату залежно від поставлених завдань може бути конструктивним або повірочним. Повірочний тепловий розрахунок виконують для реально існуючого котлоагрегату з метою виявлення його теплових характеристик при різних навантаженнях, а також при переведенні агрегату на інший вид палива.

Для перевірочного розрахунку котлоагрегату потрібно знати його виробництво, тиск і температуру перегрітої пари і живильної води. При цьому відомі всі геометричні характеристики поверхонь нагріву і конструкція котлоагрегату в цілому. Особливість повірочного розрахунку в тому, що невідома температура відхідних газів та гарячого повітря, а отже, втрата тепла і ККД котлоагрегату. Тому доводиться попередньо задаватися величинами і, а по закінченні розрахунку визначити їх справжнє значення. Основним методом, повірочного розрахунку є метод послідовних наближень при розрахунку окремих поверхонь нагріву і метод паралельних розрахунків при значному розбіжності певної величини в порівнянні з прийнятим її значенням. Конструктивний теплової розрахунок виконується при проектуванні котлоагрегату нового типу. Однак при реконструкції котлоагрегату доводиться частина поверхонь нагріву вважати конструктивним способом, а решта — повірочним.

При конструктивному розрахунку котлоагрегату основним завданням розрахунку є визначення розмірів його поверхонь нагріву. При цьому відомі температура пара та робочого середовища на кордонах поверхонь нагріву, і їх тепло сприйняття визначаються за рівнянням теплового балансу однозначно. Підраховують коефіцієнт теплопередачі і з рівняння теплообміну визначають величину поверхонь нагріву.

1. Розрахункове завдання

Для виконання теплового розрахунку парогенератора, будемо виходити з наступних даних:

1. Паропродуктивність агрегата D, т/ч (кг/с)…35 (9,73)

2. Тиск пари в головної парової задвижки р_п, Мпа…3,8

3 Температура перегрітої пари t_П.П— °C …445

4. Температура живильної води перед економайзером t_п.в, ^оС…100

5. Температура газів, що йдуть, _ух^оС…150

6. Паливо — вугілля Карагандиське марки К:

W^р …8

А^р…27,6

2. Вибір типу топки

Для спалювання заданого палива вибираємо камерну топку із твердим шлаковидаленням, пилосистему — із проміжним бункером.

Температуру повітря на вході в повітронагрівач приймаємо рівної 25° С, гарячого повітря -380° С.

Паливо, повітря й продукти згоряння. З табл. VІ-1 виписуємо розрахункові характеристики палива:

= 2,58%; = 10%; =0,8%; =4,8%; =54,7%;

=0,8%; =21,33 МДж/кг; =28%; =3,3%;

Перераховуємо склад і теплоту згоряння палива на задані вологість W^p = 8% і зольність А^р= 27,6%

= _табл =0,8;

Перевіряємо правильність розрахунку складу палива:

1,09+74,25+4,47+1,09+6,52+10,0+2,58=100%

Розрахуємо теоретичний об'єм повітря, необхідний для спалювання 1 кг палива:

Визначаємо теоретичні об'єми продуктів згорання палива:

а) об'єм двохатомних газів б) об'єм трьохатомних газів в) об'єм водяного пара За даними розрахункових характеристик камерних топок із твердим шлаковидаленням (табл. 4−3) і нормативних значень присосів повітря в газоходах (табл. 2−1) вибираємо коефіцієнт надлишку повітря на виході з топки б_т присоси повітря по газоходах Дб й знаходимо розрахункові коефіцієнти надлишку повітря в газоходах б" . Результати розрахунків зводимо в табл. 1.

Таблиця 1


Присоси повітря по газоходах Дб і розрахункові коефіцієнти надлишку повітря в газоходах б"
	Дб	б"		Дб	б"
Топка і фестон	0,10	1,25	Повітронагрівач трубчатий	0,03	1,36
Перегрівник (ІІ щабель)	0,03	1,28	Економайзер сталевий (І щабель)	0,03	1,39
Те саме (І щабель)	0,02	1,30	Повітронагрівач (І щабель)	0,03	1,42
Економайзер сталевий (ІІ щабель)	0,03	1,33	;	;	;

По формулах (2−18) — (2−24) розраховуємо об'єми газів по газоходах, об'ємні частки газів r, концентрацію золи в газах м отримані результати зводимо в табл. 2

3. Характеристики продуктів горіння в газоходах парогенераторів

Таблиця 2

Характеристики продуктів горіння в газоходах парогенераторів ()

4. Визначення ентальпії теоретичного об'єму повітря й продуктів згоряння палива

Ентальпії повітря й продуктів згоряння. Питомі ентальпії теоретичного об'єму повітря й продуктів згоряння палива визначаємо по формулах (2−25) і (2−26), використовуючи дані табл. 2−4. Отримані результати зводимо в табл. 3.

Ентальпію продуктів згоряння палива І_г при б > 1 підраховуємо по формулі (2−27). Так як наведене значення віднесення золи з топки:

то при розрахунку І_г ентальпію золи не враховуємо. Отримані результати зводимо в табл. 4.

Таблиця 3

Ентальпія теоретичного об'єму повітря й продуктів згоряння палива кДж/кг

5. Визначення ентальпії продуктів згоряння в газоходах

Таблиця 4

Ентальпія продуктів згоряння в газоходах; кДж/кг

6. Розрахунок теплового балансу парогенератора й витрати палива

Тепловий баланс становимо розраховуючи на 1 кг розташовуваної теплоти палива Q, обумовленої по формулі (3−1). Уважаючи, що попередній підігрів повітря й палива за рахунок зовнішнього джерела теплоти відсутній, маємо:

Q_B.H =0 і

і_TЛ = 0. Розрахунки виконуємо відповідно до табл. 5.

Таблиця 5

Розрахунок теплового балансу парогенератора и витрати палива

7. Розрахунок конструктивних характеристик топки

Таблиця 6

Розрахунок конструктивних характеристик топки


Величина	Одиниця	Розрахунок
найменування	позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Активний обсяг топкової камери Теплова напруга обсягу топлення; Розрахункове припустиме	V_т, q_V q_V	По конструктивними розмірам По табл 4—3	м³ кВт/м³ кВт/м³
Кількість пальників Теплопродуктивність пальника	п Q_г	По табл. ІІІ-10	шт МВт
Тип пальника		По табл. ІІІ-6		ТКЗ—ЦКТИ, ГУ-П, № 3

8. Розрахунок повної площі поверхні стін топки, і площі поверхні топки

Таблиця 7

Розрахунок повної площі поверхні стін топки, F_ст і площі поверхні топки, що сприймає промені, Н_л


Величина		Стіни топки	Вихідне вікно топки	Сумарна площа
найменування	Позн.		Фронтова і склепіння	Бокові	Задня
Загальна площа стіни і вихідного вікна	F ст	м2	74 1
Відстань між осями крайніх труб Освітлена довжина труб	b lосв	м м	4,66 13,8	4,07x2 9,9	4,66 8,5	4,66 4,3
Площа, що сприймає промені: повна покрита торкретом відкрита	F Fзакр Fоткр	м2 м2 м2	64,4 50,4	80,6 65,6	39,6 __ 39,6	20,0 __ 20,0	204,6 29 175.6
Зовнішній діаметр екранних труб Крок екранних труб	d S	мм мм				__	-; __
Відстань від осі екранних труб до кладки (стіни) Відношення	l s/d	мм __	1,83	1,83	60 1,33
Відношення Кутовий коефіцієнт екрана	l/d x		0,90	0,90	0,96	1,00
Площа поверхні відкритих екранів що сприймають промені	Нл.откр	м2	45,4	59,4	38,2	20,0
Площа поверхні екранів, що сприймають промені, покритих торкретом	Нл.закр	м2
1 З урахуванням площі перетину, що проходить через середину холодної лійки.

9. Перевірочний розрахунок теплообміну в топці

Таблиця 8

Перевірочний розрахунок теплообміну в топці


Величина	Одиниця	Розрахунок
найменування	позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Сумарна площа поверхні що сприймає промені	Н_л	По конструктивним розмірами	м²
Площа поверхні, що сприймає промені, відкритих екранів	Н_л.откр	Те саме	м²
Площа поверхні, що сприймає промені закритих екранів	Н_л.закр	«	м²
Повна площа стін топкової камери	F_ст	«	м²
Коефіцієнт теплової ефективності поверхні що сприймає промені	ш_ср		;
Ефективна товщина випромінюючого шару полум’я	s		м
Повна висота топки	Н_т	По конструктивним розмірам	м	10,6
Висота розташування пальників	Н_т	Те саме	м	2,6
Відносний рівень розташування пальників	х_т	h_г/Н_т	-;	0,245
Параметр, що враховує характер розподілу температури в топці	М	0,59—0,5х_т	__	0,467
Коефіцієнт надлишку повітря на виході з топки	б" _т	По табл. 4—3	__	1,25
Присос повітря в топке	Дб_т	По табл. 2—1	__	0,1
Присос повітря в системі пилоприготування	Дб_плу	Те саме	^оС	0,1
Температура гарячого повітря	t_г.в	По попередньому вибору	°с
Ентальпія гарячого повітря		По І-таблице	кДж/кг
Ентальпія присосів повітря		Те саме	кДж/кг
Кількість теплоти, що вноситься в топку повітрям	Q_в		кДж/кг	(1,25 —0,1 —0,1) Ч 3159 + (0,1+0,1) = 3317
Корисне тепловиділення в топці	Q_в		кДж/кг
Адіабатична температура горіння	_a	По І-таблице	^оС
Температура газів на виході з топки		По попередньому вибору	°С
ентальпія газів на виході з топки		По Ітаблице	кДж/кг
Середня сумарна теплоємність продуктів згоряння	Vc_ср		кДж/(кг· К)
Об'ємна частка: водяних пар		По табл. 1−2	__	0,068
триатомних газів		Те саме	__	0,139
Сумарна об'ємна частка триатомних газів	r_n			0,207
Добуток	pr_ns	pr_ns	м-МПа	0,1 * 0,207 * 3,35 = 0,069
Коефіцієнт ослаблення променів:
триатомними газами	k_Г	По мал. 5−5 або формулі (5−26)	1/(м Ч МПа)
золовими часками	k_ЗЛ	По мал. 5—6 або формулі	1/(м Ч МПа)	0,067
частками коксу	k_кокс	По § 5—2	1/(м Ч МПа)
Безрозмірні параметри		По § 5—2	__
		Те саме	__	0,1
Коефіцієнт ослаблення променів, топковим середовищем	k	k_гr_n + k_злм_зл + k_коксч₁ч₂	1/(м Ч МПа)	* 0,194 + 0,067* 18,5 + 10−1 .0,1 = 3,27
Сумарна сила поглинання топкового об'єму	kps	kps	__	3,27. 0,1 * 3,35 = 1,1
Щабель чорності факел	а_ф	По мал. 5—4 або формулі (5−22)	__	0,71
Щабель чорності топки	а_т	По рис. 5—3 или формуле (5−20)	__	0,85
Теплове навантаження стін топки	q_F		кВт/м²
Температура газів на виході з топки		По рис. 5—7 или формуле (5−3)	°С
Ентальпія газів на виході з топки	';	По І-таблицs або І-диаграмі	кДж/кг
Загальне теплосприйняття топки			кДж/кг	0,988 (25 900 — 13 257) = 12 491
Середнє питоме теплове навантаження поверхонь топки, що сприймають промені			кВт/м²

10. Перевірочний розрахунок фестона

Розрахунок фестона. При тепловому розрахунку серійного парогенератора фестон, як правило, не змінюють, а перевіряють перевірочним розрахунком (табл. 9).

Таблиця 9

Перевірочний розрахунок фестона


Величина	Одиниця	Розрахунок
найменування	позначення	розрахункова формула або спосіб визначення
Повна площа поверхні нагрівання	Н	По конструктивним розмірам	м²
Площа поверхні труб бічних екранів, що перебувають у зоні фестона	Н_доп	То же	м²
Діаметр труб	d		мм	60Ч3
Відносний крок труб
поперечний	s₁/d	«
поздовжній	s₂/d	«		3,5
Кількість рядів труб по ходу газів	z₁		шт.
Кількість труб у ряді	z₂		шт.
Площа живого перетину для проходу газів	F	AB-z₁dl	м²	3,8· 4,4- 16· 0,06·3,8 = 13,3
Ефективна товщина випромінюючого шару	s		м
Температура газів перед фестоном		Із розрахунку топки	°C
Ентальпія газів перед фестоном		Те саме	кДж/кг	13 257
Температура газів за фестоном		По попередньому вибору	^оС
Ентальпія газів за фестоном	І"	По І-таблице	кДж/кг	12 105
Кількість теплоти, що віддається фестону	Q_Г	ц (І' - І")	кДж/кг	0,988(13 257—12 327) = 919
Температура кипіння при тиску в барабані р_б = = 4,3 Мпа	t_кип	По табл. VI—7	°С
Середня температура газів	_cp	0,5	°С	0,5(1000 + 950) = 971
Середній температурний напір	Дt	_ср— t_кип	" С	971 — 220 = 759
Середня швидкість газів	щ		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією	б_к	По мал. 6−4	кВт/(м²· К)	0,82· 0,94 * 0,95 * 41,9 = 30,6
Сумарна поглинальна здатність триатомних газів	pr_ns	pr_ns	м· МПа	0,1 * 0,194 · 0,85 = 0,0165
Коефіцієнт ослаблення променів триатомними газами	k_Г	По мал. 5−5 або формулі (5−26)	1/(м· МПа)
Коефіцієнт ослаблення променів золовими частками	k_зл	По мал. 5−6 або формулі (5−27)	1/(м· МПа)	0,068
Сумарна оптична товщина запиленого газового потоку	kps	(r_Гrn + k_злм_зл)ps	;	(10· 0,194 + 0.068· 18.5) Ч Ч0,85 · 0,1 =0,2
Щабель чорності випромінюючого середовища	a	По мал. 5−4 або формулі (5−22)	;	0,176
Температура забрудненої стінки труби	t_ст	t_кип + Дt	°С	220 + 80 = 300
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням	б_л	По мал. 6−11 (б_л = б_Н а)	Вт/(м²· К)	195 · 0,176 = 34,2
Коефіцієнт використання поверхні нагрівання	о	По § 6−2	;
Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки	б_I	о (б_к + б_л)	Вт/(м²· К)	1 (30,6 + 34,2) = 64,8
Коефіцієнт забруднення	е	По формулі (6−37) і мал. 6−13 (е = е₀с_dc_фр+Д е)	м²· К/Вт	0,0069 — 1,6 · 1 + 0,005 = =0,016
Коефіцієнт теплопередачі	k		Вт/(мг· К)
Теплоcприйняття фестона по рівнянню теплопередачі	Q_Ф		кДж/кг
Теплоcсприйняття настінних труб	Q_доп		кДж/кг
Сумарне теплосприймання газоходу фестона Розбіжність розрахункових теплосприйнять	Q_т ДQ	Q_Ф + Q_доп	кДж/кг %	764,4 + 72,8 = 837,2

11. Конструктивні розміри й характеристики перегрівника

Розрахунок перегрівника. Перегрівник включений за складною схемою з пароохолодником, установленим «у розтин» (див. мал. 8−1, е). Отже, розрахунок перегрівника потрібно вести роздільно (по щаблях), до пароохолодника й після нього. Теплосприймання пароохолодника врахуємо при розрахунку першої (по ходу пари) ступені перегрівника.

Перший ступінь виконаний зі здвоєних змійовиків і включений за схемою з паралельно-змішаним струмом, друга — з одинарних змійовиків і включена за схемою з послідовно-змішаним струмом. Обидві ступені мають коридорне розташування труб.

Змійовики другого ступеня перегрівника виготовлені з жароміцної сталі, і її поверхня нагрівання, а також конструктивні розміри змінювати не слід. Цей ступінь перевіримо перевірочним розрахунком.

Для першого ступеня, виконаної з вуглецевої сталі, конструктивним розрахунком визначаємо необхідну площу поверхні нагрівання.

Коефіцієнт теплопередачі гладкотрубних коридорних пучків перегрівника розраховуємо з урахуванням коефіцієнта теплової ефективності ш, використовуючи формулу (6−7). Вплив випромінювання газового обсягу, розташованого перед першим ступенем, на коефіцієнт теплопередачі перегрівника враховуємо шляхом збільшення розрахункового значення коефіцієнта теплопередачі випромінюванням по формулі (6−34).

Конструктивні розміри й характеристики перегрівника, узяті із креслень і паспортних даних парогенератора, зводимо в табл. 11.

Перевірочний розрахунок другого ступеня перегрівника зводимо в табл. 11, а конструктивний розрахунок першого ступеня — у табл. 12.

Отриману в результаті розрахунку поверхню нагрівання першого ступеня перегрівника розміщаємо в газоході, взявши за основу конструктивні розміри існуючого перегрівника.

Розрахунок хвостових поверхонь. При виконанні проекту установки агрегату на задані; паропродуктивність, параметри пари й вид палива, а також при розробці проекту реконструкції існуючого парогенератора у зв’язку з підвищенням його продуктивності шляхом зміни параметрів пари й виду палива використають два варіанти розрахунку хвостових поверхонь:

1. Для парогенератора, хвостові поверхні якого в основному відповідають умовам завдання на проектування, перевірочно-конструктивним розрахунком перевіряють економайзер і повітропідігрівник із внесенням у їхні конструктивні розміри й характеристики необходжених коректив.

2. Для парогенератора, що не має хвостових поверхонь або якщо наявні хвостові поверхні умовам завдання на проектування не задовольняють, конструктивним розрахунком нових хвостових поверхонь визначають їх площі нагрівання й конструктивні характеристики.

Розглянемо обидва варіанти розрахунку хвостових поверхонь парогенератора.

Схема хвостових поверхонь нагрівання парогенератора ТП 35-У

Таблиця 10

Конструктивні розміри й характеристики перегрівника


Розміри й характеристики	Одиниця	Щабель
найменування	позначення	розрахункова формула або спосіб визначення		I	ІІ
Діаметр труб	d/d_вн	По конструктивним розмірам	мм	38/32	38/32
Кількість труб у ряді (поперек газоходу)	z₁	Те саме	шт.
Кількість рядів труб (по ходу газів)	z₂	«	шт.
Середній крок труб: поперечний поздовжній Розташування труб у пучку Характер омивання Середня довжина змійовика ¹ Сумарна довжина труб	s₁ s₂ l У l	« « « « « «	мм мм м м	82 Коридорне Поперечне 1,65	104 Коридорне Поперечне 3,50
Повна площа поверхні нагрівання	Н	рdУl	м²
Площа живого перетину на вході ²	F'	а’b' — l’z₁d	м²	7,2	11,4
Те ж, на виході²	F"	a" b" — l" z₁d	м²	4,7	9,4
Середня площа живого перетину газоходу	F_ср		м²	5,7	10,2
Кількість паралельно включених змійовиків (по парі)	т	По конструктивним розмірах	шт.
Площа живого перетину для проходу пари	f		м²	0,032	0,032
Примітки: 1. Середню довжину змійовика приймаємо рівній середній довжині однієї прямої ділянки труби й коліна. 2. а', b', l', а", b", l" - розміри газоходу й довжина одного змійовика у вхідному й вихідному перетинах.

12. Перевірочний розрахунок другого ступеня перегрівника

Таблиця 11

Перевірочний розрахунок другого ступеня перегрівника


Величина	Одиниця	Розрахунок
найменування	позначення	розрахункова формула або спосіб визначення
Діаметр труб	d/d_вн	По конструктивним розмірам	мм	38/32
Площа поверхні нагрівання	Н	Те саме	м²
Температура пари на виході із ступені	t'	По завданню	°С
Те ж, на вході в ступінь	t"	По попередньому вибору	°С
Тиск пари:
на виході із ступені	р"	По завданню	МПа
на вході в ступінь	р'	По вибору	МПа	4,2
Питома ентальпія пари:
на виході із ступені	і"	По табл. VI—8	кДж/кг
на вході в ступінь	і'	Те саме	кДж/кг
Сумарне теплосприймання ступені	Q		кДж/кг
Середнє питоме теплове навантаження поверхонь топки, що сприймають промені		З розрахунку топки	кВт/м²	86,5
Коефіцієнти розподілу теплового навантаження:
по висоті	з_в	По мал. 5−2	-;	0,52
між стінами	з_ст	По табл. 5−7	-;	1.1
Питоме променисте теплосприймання вихідного вікна топки	q_л	з_ст з_ст	кВт/м²	0,62· 1,1 · 86,5 = 59
Кутовий коефіцієнт фестона	х_ф	По мал. 5−1	_	0,72
Площа поперечного перерізу газоходу перед ступенем		а’b'	м²	3,9 · 4,4 = 17,2
Променисте теплосприймання ступені	Q_л		кДж/кг	(1−0,72)· 17,2 = 214
Конвективне теплосприййняття ступені	Q_к	Q — Q_л	кДж/кг	1507 — 214= 1293
Температура газів перед ступеню		з розрахунку фестона	°С
Ентальпія газів на вході в щабель	І'	Те саме	кДж/кг
Те ж, на виході з ступені	І"		кДж/кг
Температура газів на виході з ступеня		По І-таблице	°С
Середня температура газів		0,5	°С	0,5 (950 + 840) = 896
Середня швидкість газів в ступені	щ_г		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією	б_к	По рис. 6—5	Вт/(м² · К)	41 · 0,96 · 1 · 0,91 =36
Середня температура пари	t_ср	0,5 (t' + t")	°С	0,5 (360 + 440) = 400
Обсяг пари при середній температурі	х_п	По табл. VI—8	м³/кг	0,072
Середня швидкість пари	щ_п		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі від стінки до пари	б₂	По мал. 6−7 (б₂= C_dб_H)	Вт/(м² · К)	0,98 — 1282 = 1260
Товщина випромінюючого шару	s		м
Сумарна поглинальна здатність триатомних газів	pr_ns	pr_ns	м· МПа	0,1 · 0,19 · 0,31 = 0,0059
Коефіцієнт ослаблення променів триатомними газами	k_г	По рис. 5−5	1/(м МПа)
Коефіцієнт ослаблення променів золовими частками	k_зл	По рис. 5−6	1/(м · МПа)	0,07
Сумарна оптична товщина запиленого газового потоку	pks	(k_гr_n + k_злм_зл)рs	;	(20 · 0,19+0,07 · 18,2)Ч О, 1 · 0,31 = 0,16
Ступінь чорності випромінюючого середовища	а	По рис. 5−4	;	0,15
Коефіцієнт забруднення	е	По § 6−2	мг· К/Вт	0,0043
Температура забрудненої стінки труби	t_ст		°С
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням	б_л	По рис. 6−11 (б_л = б_л а)	Вт/(м² · К)	195 · 0,15 = 29,2
Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки	б₁	о (б_к+ б_л)	Вт/(м² К)	1 · (35 + 29,2) = 64,2
Коефіцієнт теплової ефективності	ш	По табл. 6−2	;	0,55
Коефіцієнт теплопередачі	k		Вт/(м² К)
Різниця температур між газами й парою:
найбільша	Дt_б		°С	950 — 440 = 510
найменша	Дt_м		°С	840 — 360 = 480
Температурний напір при протиструмі	Дt_прт		°С
Площа поверхні нагрівання прямоточної ділянки	Н_прм	По конструктивних розмірах	м²
Повна площа поверхні нагрівання ступеня	Н	Те саме	м²
Параметр	А	Н_прм/Н	_	52/102 = 0,5
Повний перепад температур газів	ф₁		°С	950 — 840= 110
Те саме, пари	ф₂	t" — t'	°С	440 — 360 = 80
Параметр	Р		_
Параметр	R	ф₁/ф₂		110/85= 1,3
Коефіцієнт переходу до складної схеми	ш	По рис. 6−14	_	0,995
Температурний перепад	Дt	ш Дt_прт	°С	0,995 · 495 = 492
Теплосприймання ступені по рівнянню теплообміну	Q_т		кДж/кг
Розбіжність розрахункових теплосприймання	ДQ		%
Температура пари на вході в ступінь	t'	По вибору	°C
Питома ентальпія пари на вході в щабель	і'_п	По табл. IV-8	кДж/кг
Сумарне теплосприймання ступеня	Q		кДж/кг
Конвективне теплосприймання ступеня	Q _к	Q — Q_л	кДж/кг	1302 — 214= 1088
Ентальпія газів за ступеню	І"		кДж/кг
Температура газів на виході з ступеня		По Ітаблице	°С
Різниця температур між газами й парою:
найбільша	Дt_б		°С	950 — 360 = 590
найменша	Дt_M		°С	846 — 440 = 406
Температурний напір при протитоці	Дt_прт		°С
Температурний перепад	Дt	шДt_прт	°С	0,995 · 493 = 490
Теплосприймання ступеня по рівнянню теплообміну	Q_т		кДж/кг
Розбіжність розрахункових теплосприймань	ДQ		%
1 Отримана розбіжність теплосприймань вище припустимого. Для перерахування (друге наближення) попередньо приймаємо інше значення температури пари на вході в ступінь і повторюємо розрахунок. 2 Отримана температура відрізняється від температури газів у першому наближенні менш чим на 50^оС, тому коефіцієнт теплопередачі перераховувати не потрібно. 3 Отримана розбіжність теплосприймань не перевищує припустимого. Отже, значення температури пари на вході в другий ступінь перегрівника t' = 365 °C, прийняте при другому наближенні, конструктивним характеристикам ступені відповідає й перевірочний розрахунок ступеня на цьому закінчуємо.

13. Конструктивний розрахунок першого ступеня перегрівника

Таблиця 12

Конструктивний розрахунок першого ступеня перегрівника


Величина	Одиниця	Розрахунок
найменування	позначення	розрахункова формула або спосіб визначення
Діаметр труб	d/d_вн	По конструктивним розмірам	мм	38/32
Параметри пари на вході в ступінь:
тиску	р'	р' = р_б	МПа	4,4
температура	t'	t' = t_нас	°С
паровміст	х	По вибору	;	0,98
Питома ентальпія:
киплячої води	і'	По табл. VI—7	кДж/кг
сухої насиченої пари	і"	Те саме	кДж/кг
Питома ентальпія пари на вході в ступінь	і'_п	х і" + (1-х) і'	кДж/кг	0,98· 2797 + (1- 0,98) Ч 1116 = 2763
Параметри пари на виході із ступені:
тиск	р"	З розрахунку другого ступеня перегрівника	МПа
температура	t"	То же	^oС
питома ентальпія	і" _п	«	кДж/Кг
Теплосприймання пароохолодника	Ді_по	По вибору	кДж/кг
Теплосприймання ступеня	Q		кДж/кг
Ентальпія газів на вході в ступінь	I'	З розрахунку другого ступеня перегрівника	кДж/кг
Температура газів на вході в ступінь		Те саме	°С
Ентальпия газов на виході из ступеня	І"		кДж/кг
Температура газів на виході із ступеня		По І-таблице	°С
Середня температура газів в ступені		0,5	°С	0,5 (950 — 614) = 782
Середня швидкість газів в ступені	щ_г		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією	б_к	По рис. 6−5 (б_к = б_н С_zС_sС_ф)	Вт/(м² · К)	62,8 · 1 · 0,98 · 0,93 = 57,2
Середня температура пари	t_ср	0,5 (t'+ t")	^oС
Об'єм пари при середній температурі	х_п	По табл. VI-8	м³/кг	0,0598
Середня швидкість пари	щ_п		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі від стінки до пари	б₂	По рис. 6−7 (б₂= С_dб_н)	Вт/(м² · К)	0,95 · 5028 = 4777
Ефективна товщина випромінюючого шару	s		м
Сумарна поглинальна здатність трьохатомных газів	pr_ns	pr_ns	м · МПа	0,1 · 0,187 · 0,25 = 0,0047
Коефіцієнти ослаблення променів:
триатомними газами	k_г	По мал. 5−5	1/(м МПа)	25,5
золовими частками	k_зл	По мал. 5−6	1/(м МПа)	0,077
Сумарна оптична товщина запиленого газового потоку	kps	(k_гr_n+ k_злм_зл) ps	_	(25,5 .0,187+0,077 Ч 17,9) · 0,1 — 0,25 = 0,16
Щабель чорності випромінюючого середовища	а	По рис. 5−4	_	0,15
Коефіцієнт забруднення	е	По § 6−2	м' · К/Вт	0,005
Температура забрудненої стінки труби	t_ст		°С
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням	б_л	По мал. 6−11 (б_л = а б_н)	Вт/(м² · К)	140 — 0,15 = 20,9
Температура в обсязі камери перед ступенем		З розрахунку другого ступеня перегрівника	°С
Коефіцієнт	А	По § 6−2	__	0,4
Глибина по ходу газів: ступеня (пучка)	l_п	По конструктивним розмірам	м	0,7
об'єму перед ступеню	l_об	Те саме	м	1,8
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням з урахуванням випромінювання газового обсягу перед ступеню	б'_л		Вт/(м² · К)
Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки	б₁	о (б_к + б_л)	Вт/(м² · К)	1 (57,2 + 27,9) = 85,1
Коефіцієнт теплової ефективності	ш	По табл. 6−2	-;	0,55
Коефіцієнт теплопередачі	k		Вт/(м² · К)
Різниця температур між газами й парою:
найбільша	Дt_б		°С	846 — 360 = 486
найменша	Дt_м		°С	614 — 256 = 358
Температурний напір при протитоці	Дt _прт		°С
Повний перепад температур газового потоку в ступені	ф_б		°С	846 — 614 = 232
Повний перепад температур потоку пари	ф_м		°С	360 — 256= 104
Параметр	R	ф_б/ ф_м	-;	232/104 = 2,2
Те саме	Р		-;
Коефіцієнт переходу до складної схеми	ш	По мал. 6−15	-;	0,98
Температурний перепад	Дt	ш Дt_прт	°C	0,98 · 419 = 411
Площа поверхні нагрівання ступені	Н		м²

котлоагрегат парогенератор перегрівник економайзер

14. Поперечно-конструктивний розрахунок економайзера й повітронагрівача

У відповідності з § 9−1 становимо розрахункову схему хвостових поверхонь нагрівання парогенератора (див. мал. І-1) і вказуємо на ній відомі до початку розрахунку параметри газів, води й повітря.

Таблиця 13

Конструктивні розміри характеристики економайзера


Найменування	Позначення	Одиниця	Ступінь	Примітка
			І	II
Діаметр труб
зовнішній	d	мм
внутрішній	d_BH	мм
Розташування труб	_	_	Шахове	Шахове
Кількість труб у горизонтальному ряді	z₁	шт.
Кількість горизонтальних рядів труб	z₂	шт.
Крок труб:
поперек потоку газів (по ширині)	s_l	мм
уздовж потоку газів (по висоті)	s₂	мм
Відносний крок труб:
поперечний	s₁/d	-;	2,8	2,8
поздовжній	s₂/d	-;	1,75	1,75
Площа поверхні нагрівання	H	м²
Розміри перетину газоходу поперек руху газів	A Б	м м	4,3 1,49	4,3 1,49
Площа живого перетину для проходу газів	F	м²	4,2	4,2
Кількість паралельно включених труб (по воді)	z₀	шт.
Площа живого перетину для проходу води	f	м²	0,017	0,017

Використовуючи креслення й технічну документацію парогенератора ТП-35У, становимо таблиці конструктивних розмірів і характеристик його економайзера й повітронагрівача (табл. 13, 14).

Приймаємо наступний порядок розрахунку хвостових поверхонь:

1. Перевірочний розрахунок другого ступеня економайзера (табл. 15).

2. Перевірочний розрахунок першого ступеня повітропідігрівника (табл. 16).

3. Перевірочний розрахунок другого ступеня повітропідігрівника (табл. 17).

4. Конструктивний розрахунок першого ступеня економайзера (табл. 18).

Після розрахунку хвостових поверхонь визначаємо нев’язання теплового балансу парогенератора (табл. 19).

Так як величина нев’язання теплового розрахунку не перевищує припустимих 0,5%, то тепловий розрахунок парогенератора вважаємо закінченим.

Таблиця 14

Конструктивні розміри характеристики повітронагрівача


Найменування	Позначена	Одиниця	Ступень	Примітка
			I	II
Діаметр труб:
зовнішній	d	мм
внутрішній	d_BH	мм
Довжина труб	_	м	3,4	3,4
Розташування труб	_	z₁	Шахове	Шахове
Кількість ходів по повітрю	п	шт
Кількість труб у ряді поперек руху повітря	z₁	шт
Кількість рядів труб уздовж руху повітря	z₂	шт.
Крок труб:
поперечний (поперек потоку повітря)	s_l	мм
поздовжній (уздовж потоку повітря)	s₂	мм
Відносний крок:
поперечний	s₁/d	-;	1,4	1,4
поздовжній	s₂/d	-;	1,1	1,1
Кількість паралельно включених труб (по газах)	z₀	шт
Площа живого перетину для проходу газів	F	м²	2,4	2,4
Ширина перетину повітряного каналу	B	м	4,3	4,3
Середня висота повітряного каналу	h	м	1,7	1,7
Площа живого перетину для проходу повітря	F_в	м²	2,1	2,1
Площа поверхні нагрівання	H	м²

15. Перевірочний розрахунок другого ступеня економайзера

Таблиця 15

Перевірочний розрахунок другого ступеня економайзера


Величина	Одиниця	Розрахунок
Найменування	Позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Площа поверхні нагрівання ступеня	Н	По конструктивних розмірах	м²
Площа живого перетину для проходу газів	F_г	Те саме	м²	4,2
Те ж, для проходу води	f	" «	м²	0,017
Температура газів на вході в щабель		З розрахунку перегрівника	°С
Ентальпія газів на вході в щабель	I'	Те саме	кДж/кг
Температура газів на виході із ступені		По вибору	°С
Ентальпія газів на виході із ступені	І"	По І-таблице	кДж/кг
Теплосприймання ступені (теплота, вітданная газами)	Q_г		кДж/кг	0,988 (10 197; — 7835+0,03 Ч Ч296) = 1542
Питома ентальпія води на виході із ступені	і"		кДж/кг
Температура води на виході із ступені	t"	По табл. VI-6	°С
Питома ентальпія води на вході в ступінь	i'		кДж/кг
Температура води на вході в ступінь	t'	По табл. VI-6	°С
Середня температура води	t	0,5 (t' + t")	°С	0,5 (157 + 228) = 192,5
Швидкість води в трубах	щ		м/с
Середня температура газів		0,5	°С	0,5 (614+ 500) = 557
Середня швидкість газів	щ_г		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцією	б_K	По рис. 6—4 (б_K = = б_Н С_zС_sС_ф)	Вт/(м²· К)	82,6 · 0,96 · 0,98 = 78
Ефективна товщина випромінюючого шару	s		м
Сумарна поглинальна здатність триатомних газів	pr_ns	pr_ns	м· МПа	0,1 · 0,183 · 0,16 = 0,0029
Коефіцієнт ослаблення променів триатомними газами	k_Г	По мал. 5−5	1/(м МПа)	3,6
Коефіцієнт ослаблення променів золовими частками	k_зл	По мал. 5−6	1/(м МПа)	0,0087
Сумарна оптична товщина запиленого газового потоку	kps	(k_Гr_n + k_злм_зл) ps	-;	(3,6 · 0,183+0,0088Ч Ч17,4) · 0,16 · 0,1 = = 0,116
Щабель чорності газів Температура забрудненої стінки труби	a t_ст	По мал. 5−4 t _ср + Дt	°С	0,116 167,5 + 60 = 227,5
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням	б_л	По мал. 6—11 (б_л = = б_н а)	Вт/(м² · К)	61 · 0,116 = 7
Температура в обсязі камери перед ступенем		З розрахунку перегрівника	°С
Коефіцієнт	А	По § 6−2	-;	0,4
Глибина по ходу газів: ступені	l_п	По конструктивним розмірам	м	1,9
об'єму перед ступеню	l_об	Те саме	м	1,8
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюванням з урахуванням випромінювання газового обсягу перед ступенем	б'₁		Вт/(м² К)
Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки	б₁	о (бк + б'_л)	Вт/(м² К)	1 (78 + 9,8) = 87,8
Виправлення до коефіцієнта забруднення	Де	По табл. 6−1	м² К/Вт	0,0043
Коефіцієнт забруднення	е	По формулі (6−8)	м²· К/Вт	0,0034 · 0,8 · 1 + 0,0043 = 0,007
Коефіцієнт теплопередачі	k		Вт/(м² К)
Різниця температур між середовищами:
найбільша	Дt_б		°С	614— 228 = 386
найменша	Дt_м		°С	500—157 = 343
Відношення	Дt_б/ Дt_м	Дt_б/ Дt_м	-;	386/343= 1,12 < 1,7
Температурний напір	Дt	0,5 (Дt_б+Дt_м)	^oС	0,5 (386 + 343) = 423
Теплосприймання щабля по рівнянню теплообміну	Q_т		кДж/кг
Розбіжність розрахункових теплосприймань	ДQ		%
Температура газів на виході із ступеня	"	По вибору	°С
Ентальпія газів на виході із ступеня	1″	По І-таблице	кДж/кг
Теплосприймання ступеня (теплота, віддана газами)	Q_Г		кДж/кг	0,986(8669 — 7190 + + 0,03 · 243)= 1457
Питома ентальпія води на вході в ступінь	i'		кДж/кг
Температура води на вході в ступінь	t'	По табл. VI-6	°С
Різниця температур між середовищами:
найбільша	Дt_б		°С	614—228 = 386
найменша	Дt_м		°С	506—157 = 349
Температурний напір	Дt	0,5 (Дt_б+Дt_м)	°С	0,5 (389 + 349) = 368
Теплосприймання щабля по рівнянню теплообміну	Q_т		кДж/кг
Розбіжність розрахункових теплосприймань	ДQ		%
¹ Отримана розбіжність теплосприймань вище припустимого. Для перерахування (друге наближення) попередньо приймаємо інше значення температури газів на виході із ступеня й повторюємо розрахунок. Якщо при повторному розрахунку температура газів буде відрізнятися від спочатку прийнятої не більше ніж на 50 °C, то коефіцієнт теплопередачі перераховувати не потрібно. ² Отримана розбіжність теплосприймань менше припустимого; тому перевірочний розрахунок ступеня вважаємо закінченим.

16. Перевірочний розрахунок першого ступеня повітронагрівача

Таблиця 16

Перевірочний розрахунок першого ступеня повітронагрівача


Величина	Одиниця	Розрахунок
Найменування	Позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Діаметр і товщина стінки труб	d Ч s	По конструктивних розмірах	мм	40 Ч 1,5
Відносний крок труб:
поперечний	s₁/d	Те саме	__	1,4
поздовжній	s₂/d	«	__	1,1
Кількість рядів труб	z₂	«	шт.
Кількість ходів по повітрю	n	«	__
Площа живого перетину для проходу газів	F_г	«	м²	2,4
Те ж, для проходу повітря	F_в	«	м²	2,1
Площа поверхні	H	«	м²
Температура газів на виході із ступеня	"	По завданню («= _ух)	°С
Ентальпія газів на виході із ступеня	І"	По Ітаблице	кДж/кг
Температура повітря на вході в ступеня	t'	По вибору	°С
Ентальпія теоретичної кількості холодного повітря		По Ітаблице	кДж/кг
Температура повітря на виході із ступеня	t"	По вибору	°С
Энтальпія теоретичної кількості повітря на виході із ступеня	I⁰'	По І-таблице	кДж/кг
Відношення		б_т-Дбт-Дб_плу-Дб_І	-;	1,25−0,1 -0,1 + + 0,03 = 1,08
Теплосприймання ступеня	Q		кДж/кг
Середня температура повітря в ступені	t	0,5 (t' - t")	°С	0,5 (25 + 160) = 92,5
Ентальпія теоретичної кількості повітря присосів при середній температурі		По І-таблице	кДж/кг
Ентальпія газів на вході в ступінь	I'		кДж/кг
Температура газів на вході в ступінь	'	По І-таблице	°С
Середня температура газів		0,5 ('+ «)	^оС	0,5 (250 + 150) = 200
Середня швидкість газів	щ_Г		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки	б₁	По рис- 6−6 б₁ = С_фС_lб_н	Вт/(м² · К)	1,1 · 1 · 32,5 = 36
Середня швидкість повітря	щ_П		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі з повітряної сторони	б₂	По мал. 6−4 (б₂ = б_Н С_zС_sС_ф)	Вт/(м² · К)	64 · 1 · 0,98 · 0,95 = 59,8
Коефіцієнт використання поверхні нагрівання	о	По табл. 6−3		0,7
Коефіцієнт теплопередачі	k		Вт/ (м² К)
Різниця температур між середовищами:
найбільша	Дt_б		°С	150 — 25 = 125
найменша	Дt_м		^oС	250—160 = 90
Відношення	Дt_б/ Дt_м	Дt_б/ Дt_м	-;	125/90 = 1,39 < 1,7
Температурний напір при протитоці	Дt_прт	0,5 (Дt_б+Дt_м)	^оС	0,5(125 + 90)=107,5
Перепад температур:
найбільший	ф_б	t" — t'	^оС	160—25 = 135
найменший	ф_м		^оС	250 — 150 = 100
Параметр	Р		-;
те саме	R	ф_б /ф_м	-;
Коефіцієнт	ш	По рис. 6−16	-;	0,98
Температурний перепад	Дt	ш Дt_прт	°С	0,98 · 107,5 = 105
Теплосприймання ступеня по рівнянню теплообміну	Q		кДж/кг
Розбіжність розрахункових тепловосприятлий	ДQ		%

17. Перевірочний розрахунок другого ступеня повітронагрівача

Таблиця 17

Перевірочний розрахунок другого ступеня повітронагрівача


Величина	Одиниця	Розрахунок
Найменування	Позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Діаметр труб	d	По конструктивних розмірах	мм	40 Ч 1,5
Відносний крок: поперечний	s₁/d	Те саме	-;	1,4
поздовжній	s₂/d	«	-;	1,1
Кількість рядів труб	z₂	«	шт.
Кількість ходів по повітрю	n	«	-;
Площа живого перетину для проходу газів	F_г	«	м²	2,4
Те ж, для проходу повітря	F_в	«	м²	2,1
Площа поверхні нагріву	H	«	м²
Температура газів на вході в ступень		З розрахунку другого ступеня економайзера	°С
Ентальпія газів на вході в ступінь	І'	Те саме	кДж/кг
Температура повітря на виході із ступеня	t"	По вибору	^оС
Ентальпія повітря на виході із ступеня		По І-таблиці	кДж/кг
Відношення кількості повітря на виході із ступеня до теоретично необхідного	в"	б_т — Дб_т — Дб_плу	-;	1,25−0,1 -0,1 = 1,05
Температура повітря на вході в ступінь	t'	З розрахунку першої ступені повітронагрівача	°С
Ентальпія повітря на вході в ступені		По І-таблиці	кДж/кг
Теплосприймання ступеня	Q		кДж/кг
Середня температура повітря	t	0,5 (t' - t")	^оС	0,5 (160 + 380)= 270
Ентальпія повітря при середній температурі		По І-таблиці	кДж/кг
Ентальпія газів на виході із ступеня	І"		кДж/кг
Температура газів на виході із ступеня		По І-таблиці	^оС
Середня температура газів		0,5 ('+ «)	°С	0,5 (506 + 345) = 425
Середня швидкість газів	щ_Г		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі з газової сторони	б₁	По рис- 6−6 б₁ = С_фС_lб_н	Вт/(м² К)	0,92 · 1.39,5 = 36,5
Середня швидкість повітря	щ_П		м/с
Коефіцієнт тепловіддачі з повітряної сторони	б₂	По мал. 6−4 (б₂ = б_Н С_zС_sС_ф)	Вт/(м² К)	1 · 0,98 · 0,86 · 76,8 = 64,7
Коефіцієнт використання поверхні нагрівання	о_вп	По табл. 6−3	_	0,7
Коефіцієнт теплопередачі	k		Вт/ (м² К)
Різниця температур між середовищами:
найбільша	Дt_б		°С	345 — 160= 185
найменша	Дt_м		°С	506 — 380 = 126
Середній температурний напір при протитоці	Дt_прт	0,5 (Дt_б + Дt_м)	°С	0,5 (185 + 126) = 155,5
Перепад температур:
найбільший	ф_б	t" — t'	°С	380—160 = 220
найменший	ф_м		°С	506 — 345= 161
Параметр	Р		-;	506−170 =336
Те саме	R
Коефіцієнт	ш	По рис. 6−16	-;	0,96
Температурний перепад	Дt	ш Дt_прт	°С	0,96 · 155,5 = 149
Теплосприймання по рівнянню теплообміну	Q		кДж/кг
Розбіжність розрахункових тепловосприятий	ДQ		%
Температура повітря на виході із ступеня	t"	По вибору	°С
Ентальпія повітря на виході із ступеня		По І-таблиці	кДж/кг
Теплосприймання ступеня	Q		кДж/кг
Середня температура повітря	t	0,5 (t" + t')	^оС	0,5 (160+ 370) = 265
Середня температура повітря		По І-таблиці	кДж/кг
Ентальпія газів на виході із ступеня	І"		кДж/кг
Температура газів на виході із ступеня		По Ітаблиці	°С
Різниця температур між середовищами: найбільша	Дt_б		°С	349 — 160 = 189
найменша	Дt_м		°С	506 — 380 = 136
Середній температурний напір при протитоці	Дt_прт	0,5 (Дt_б+Дt_м)	°С	0,5(189+ 136)= 163
Температурний перепад	Дt	ш Дt_прт	°С	0,96· 163= 157
Тепловосприйняття ступеня по рівнянню теплообміну	Q		кДж/кг
Розбіжність розрахункових тепловосприятий	ДQ		%
¹ Отримана розбіжність теплосприймань вище припустимого. Отже, існуючий повітронагрівач не може забезпечити нагрівання повітря до прийнятого на початку розрахунку значення 380° С. Тому, вибравши нове значення температури гарячого повітря, повторюємо розрахунок ² Отримана температура відрізняється від температури газів при першому розрахунку (345 С) менш чим на 50° С, тому коефіцієнт теплопередачі перераховувати не потрібно, ³ Розрахунок повітропідігрівника вважаємо закінченим. Оскільки розрахункова температура гарячого повітря на виході із щабля t_Г.B = 370° С відрізняється від прийнятої на початку розрахунку менш чим на ± 40° С, уточнювати розрахунок теплообміну в топці й площі поверхнева нагрівання топки не потрібно.

18. Конструктивний розрахунок першого ступеня економайзера

Таблиця 18

Конструктивний розрахунок першого ступеня економайзера


Величина	Одиниця	Розрахунок
Найменування	Позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Температура газів на вході в ступінь		З розрахунку другого ступеня повітронагрівача	°С
Ентальпія газів на вході в ступінь	І'	То же	кДж/кг
Температура газів на виході із ступеня		З розрахунку першого ступеня повітропідігрівника	°С
Ентальпія газів на виході із ступеня	І"	То же	кДж/кг
Кількість теплоти, віддане газами	Q_Г		кДж/кг	0,986 (5066 — 2175 + +0,03 · 239) = 2857

19. Розрахунок нев’язання теплового балансу парогенератора

Таблиця 19

Розрахунок нев’язання теплового балансу парогенератора


Величина	Одиниця	Розрахунок
Найменування	Позначення	Розрахункова формула або спосіб визначення
Розрахункова температура гарячого повітря	t_г.в	З розрахунку повітропідігрівника	^оС
Ентальпія гарячого повітря при розрахунковій температурі		Те саме	кДж/кг
Кількість теплоти, внесене в топлення повітрям	Q_в		кДж/кг	(1,25 — 0,1 — 0,1)+ +3580 + (0,1 + 0,1)Ч Ч238 = 3760
Корисне тепловиділення в топці	Q_т		кДж/кг
Променисте теплосприймання топки			кДж/кг	0,986 (32 753 -14 304) = 18 191
Розрахункове нев’язання теплового балансу	ДQ		кДж/кг	29 616· 0,873 -(18 191 + 909 + 1348 + 3416 + 1457+1460) =92,7
Нев’язка	—		%

Література

1. Тепловий розрахунок котлів (нормативний метод). М.: НПО ЦКТІ 1998. 297 с.

2. Липов Ю. М., Самойлов Ю. Ф., Віленський Т. В. Компоновка і тепловий розрахунок парового котла. М.: Вища школа, 1988. 208 с.

3. Ковальов О. П., Лелеев Н. С., Віленський Т. В. Парогенератори: Підручник для вузів — М.: Вища школа, 1985. 376 с.

4. Кудінов А. О. Короткий курс теорії горіння органічних палив. Самара: CамГТУ, 2004. 108 с.

Показати весь текст

Заповнити форму поточною роботою