Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізму двигуна

КурсоваДопомога в написанніДізнатися вартістьмоєї роботи

Загальні навантаження на корінну шийку по осям Rx і Ry, кН, Навантаження на корінний підшипник у нерухомій системі координат ХУ, кН, Розрахунок представлено у табл.5.2. Результати розрахунку представлені у рухомій системі координат RxRy у вигляді годографу навантажень на корінну шийку, рис. 5.2, і в нерухомій системі координат ХУ у вигляді годографу навантажень на корінний підшипник, рис. 5.3… Читати ще >

Динамічний розрахунок кривошипно-шатунного механізму двигуна (реферат, курсова, диплом, контрольна)

Міністерство Освіти і Науки України Національний техничний університет

, Харківский політехничний інститут"

Кафедра двигунів внутрішнього згорання Курсовий проект

, Динамічний розрахунок кривошипношатунного механізму двигуна"

по курсу, Конструкція і динаміка ДВЗ «

Харків 2011

ЗАВДАННЯ Виконати динамічний розрахунок тракторного двигуна СМД21, визначити сили й моменти, що діють у відсіку двигуна, а також навантаження, діючі на шатунні і корінні шийки і підшипники, крутні моменти, що передаються до корінних шийок.

На основі динамічного розрахунку визначити ступінь нерівномірності обертання колінчатого валу.

РЕФЕРАТ Пояснювальна записка: 49 с., 12 рис., 8 табл., 4 джерела.

Ключові слова: КРИВОШИПНОШАТУННИЙ МЕХАНІЗМ, ДВИГУН, КОЛІНВАЛ, ВІДСІК ДВИГУНА, КОРІННА ШИЙКА, ШАТУННА ШИЙКА, ШАТУННИЙ ПІДШИПНИК, КОРІННИЙ ПІДШИПНИК, ГОДОГРАФ, НЕРІВНОМІРНІСТЬ ОБЕРТАННЯ.

В данній роботі виконаний динамічний розрахунок тракторного двигуна на базі СМД21, визначені сили та моменти діючі у відсіку двигуна, а також навантаження діючі на шатунну шийку та підшипник, обертові моменти на корінних шийках. На основі вихідних даних побудовані годографи навантажень.

На основі динамічного розрахунку визначено ступінь нерівномірності обертання колінчатого валу. Перевірено вал на міцність.

ВСТУП Динамічний розрахунок кривошипношатунного механізму (КШМ) є одним з найважливіших етапів проектування нових та модернізації існуючих двигунів внутрішнього згорання (ДВЗ).

Умови роботи деталей КШМ характеризуються зусиллями, що виникають в них за різних режимів роботи двигуна. Величина і характер зміни механічних навантажень, що приходяться на ці деталі визначається на основі дослідження кривошипношатунного механізму. Динамічному розрахунку передує тепловий розрахунок, що забезпечує можливість вибору основних розмірів двигуна і знаходження тиску газів в циліндрі двигуна.

Аналіз усіх сил, діючих в КШМ, необхідний для розрахунку двигуна на міцність і визначення навантажень в підшипниках. Сили, діючі в КШМ поділяються на сили тиску газів, сили інерції рухомих мас в механізмі і сили тертя. У свою чергу сили інерції рухомих мас поділяються на сили інерції возвратнопоступово рухающихся мас і сили інерції обертаючихся мас. При цьому також проводиться аналіз врівноваженості двигуна.

1. ПОДГОТОВКА ВИХІДНИХ ДАННИХ

1.1 Данні двигуна Результати розрахунку робочого процесу дизеля з наддувом ВИХІДНІ ДАННІ

Частота обертання к.в.: 1800 об/мин Діаметр циліндра: 0,120 м Ход поршня: 0,140 м Ступінь стиску: 16,0

Число циліндрів: 4

Довжина шатуна: 0,250 м ККД турбокомпрессора: 0,55

РОЗМІРИ ЦИЛІНДРА Робочий об'єм циліндра: 1,583E3 м куб Об'єм камери стиску: 1,056E4 м куб ПАРАМЕТРИ ПОВІТРЯ Теор. необхід. кілть повітря: 0,497 кмоль пов/кг пал Хімічний коеф. молекулярної зміни: 1,035

Коеф. надлишку повітря: 1,91

Сумарний коеф. надлишку повітря: 1,91

ПАРАМЕТРИ НАДДУВА Тиск наддува: 0,1982 МПа Ступінь підвищення тиску в нагнітачі: 2,0313

Тиск газів на випуску: 0,1611 МПа Температура після нагнітача: 377 К Температура після повітроохолоджувача: 333 К Ефективність повітроохолоджувача: 0,52

ПАРАМЕТРИ НАПОВНЕННЯ Підігрів заряду при наповненні: 57,4 К Коефіцієнт наповнення: 1,582

Потенціальний заряд циліндра: 6,584E5

Коеэф. залишкових газів: 0,062

Кількість свіжої суміші: 1,042E4 кмоль/цикл Кількість суміші вкінці наповнення: 1,139E4 кмоль/цикл Об'єм вкінці наповнення: 1,689E3 м куб Температура вкінці наповнення: 353 К Тиск вкінці наповнення: 0,198 МПа Коэффициент утечки продувочного воздуха: 0

ПАРАМЕТРИ СТИСКУ Показник адіабати стиску: 1,366

Кількість робочого тіла вкінці стиску: 1,339E4 кмоль/цикл Об'єм вкінці стиску: 1,056E4 м куб Температура вкінці стиску: 974 К Тиск вкінці стиску: 8,7405 МПа ПАРАМЕТРИ СГОРАННЯ Ступінь підвищення тиску: 1,32

Повний коефіцієнт молекулярної зміни: 1,033

Кількість суміші вкінці згоряння: 1,176E4 кмоль/цикл Об'єм вкінці згоряння: 1,534E4 м куб Температура вкінці згоряння: 1804 К Максимальний тиск циклу: 11,5 МПа Кут максимального тиску циклу: 18 гр ПАРАМЕТРИ РОЗШИРЕННЯ Показник адіабати розширення: 1,213

Кількість робочого тіла вкінці розширення: 1, 176E4 кмоль/цикл Об'єм вкінці розширення: 1,416E3 м куб Температура вкінці розширення: 1124 К Тиск вкінці розширення: 0,7761 МПа

ІНДИКАТОРНІ ПОКАЗНИКИ Повна ступінь розширення: 11,008

Середній індикаторний тиск: 1,3553 МПа

Індикаторна робота: 2146 Дж/цикл

Індикаторна потужність: 128,76 кВт

Індикаторний ККД: 0,461

Удельна індикаторна витрата палива: 184,4 г/кВтч Середній тиск насосних ходів: 0,0284 МПа Робота насосних ходів: 44,9 Дж/цикл Потужність насосних ходів: 2,7 кВт Доля насосних ходів: 0,010

ЕФЕКТИВНІ ПОКАЗНИКИ Середня швидкість поршня: 8,4 м/с Середній тиск механічних втрат: 0,1674 МПа Робота механічних втрат: 265,1 Дж/цикл Потужність механічних втрат: 15,9 кВт Доля механічних втрат: 0,057

Середній ефективний тиск: 1,1579 МПа Ефективна робота: 1836 Дж/цикл Ефективна потужність: 110,16 кВт Ефективний ККД: 0,395

Удельні ефективні витрати палива: 215,9 г/кВтч Механічний ККД: 0,856

Часові витрати палива: 23,78 кг/ч Циклова подача: 1,101E04 кг/цикл Коеф. наповн. по параметрам перед клапанами: 0,919

ПАРАМЕТРИ ТУРБОКОМПРЕСОРА Потужність нагнітача: 15,57 кВт Температура перед турбіною: 913 К Температура після турбини: 839 К Потужність турбіни: 15,89 кВт ККД турбіни: 0,72

Механічний ККД турбокомпресора: 0,98

Таблица 1.1 Диаграмма сжатия — сгорания расширения

Alfa V p

180 1,689E3 0, 237

190 1,680E3 0, 239

200 1,654E3 0, 244

210 1,611E3 0, 253

220 1,549E3 0, 267

230 1,471E3 0, 286

240 1,376E3 0, 314

250 1,266E3 0, 351

260 1,142E3 0, 404

270 1,008E3 0, 480

280 8,673E4 0, 589

290 7,243E4 0, 753

300 5,845E4 1, 010

310 4,534E4 1, 428

320 3,366E4 2, 145

330 2,393E4 3, 417

340 1,663E4 5, 619

350 1,209E4 8, 680

360 1,056E4 10, 451

360 1,056E4 13, 000

379 1,620E4 13, 000

380 1,663E4 12, 584

390 2,393E4 8, 005

400 3,366E4 5, 242

410 4,534E4 3, 621

420 5,845E4 2, 641

430 7,243E4 2, 024

440 8,673E4 1, 618

450 1,008E3 1, 342

460 1,142E3 1, 149

470 1,266E3 1, 012

480 1,376E3 0, 912

490 1,471E3 0, 839

500 1,549E3 0, 787

510 1,611E3 0, 750

520 1,654E3 0, 726

530 1,680E3 0, 712

540 1,689E3 0, 707

1.2 Данні шатуннопоршневої групи Маса поршня mп, кг: 3,1

Маса шатуна mL, кг: 4,3

Длина шатуна L, мм: 250

Відстань між віссю ваги шатунного підшипника до центра ваги шатуна LB, мм: 80

1.3 Данні колінчатого валу Матеріал колінчатого вала: Сталь 45

Діаметр шатунної шийки d, мм: 78

Діаметр отвору в шатунній шийці d1, мм: 31

Довжина шатунної шийки с, мм: 51

Діаметр корінної шийки D, мм: 92

Діаметр отвору у корінній шийці D1, мм: 0

Довжина корінних шийок а, мм: а0,1=58; а1,2= а3,4=44; а2,3=64; а4, к=65

Ширина щоки h, мм: 150

Висота щоки H, мм: 175

Товщина щоки b, мм: 27

Масовий момент інерції маховика? м, кг*м2: 2,4

1.4 Підготовка додаткових вихідних данних Площа поршня Fп, м2

де Dц — діаметр циліндра двигуна.

Радіус кривошипа R, м де S — хід поршня, м.

Конструктивний параметр КШМ

Кутова швидкість обертання колінчатого валу щ, рад/с

Прямолінійно рухома маса в циліндрі двигуна ma, кг Обертова маса шатуна mBL, кг Маса шатунної шійки зведена до її осі mш, кг де Э зміщення осі отвору в шатунній шійці відносно шатунної шійки с густина матеріалу колінчатого валу Маса щоки, зведена до осі шатунної шійки mщ, кг, де Хщ відстань між віссю обертання кривошипу до центру маси щоки Приведена маса кривошипа mk, кг Обертова маса у відсіці двигуна mВ, кг

Сила інерції обертової маси Рив, кН Сила інерції обертової частини шатуна РивL, кН

1.5 Скруглення індикаторної діаграми Тиск при = 360?, МПа:

е рс — тиск в циліндрі вкінці такту стиснення;

рz — максимальний тиск циклу.

2. РОЗРАХУНОК СИЛ І ОБЕРТОВОГО МОМЕНТУ У ВІДСІЦІ

ДВИГУНА

Рисунок 2.1 — Схема сил у відсіці двигуна Для розрахунку обертового моменту використовуються наступні залежності.

Сила тиску газів, кН де рг — тиск газів у циліндрі, Мпа.

Прискорення поршня, м/с2

Сила інерції прямолінійно рухомої маси, кН

Сумарна сила в точці А, кН

Кут між віссю шатуна та віссю циліндра, градуси:

Нормальна сила, що передається поршнем на стінки циліндра, кН Сила, що передається по шатуну на кривошип, кН

Радіальна складова сили QA на кривошипі, кН Повна радіальна сила у відсіці двигуна, кН Тангенціальна складова сили QA на кривошипі, кН

Крутний момент на кривошипі, кН•м

Результати розрахунку представлені у таблиці 2.1.

За результатами розрахунку построєні графіки:

1) Рг, Риа, РА = f (б) — рис 2.2;

2) NA, QA, ZA, ТА = f (б) — рис 2.3;

3) Z, = f (б) — рис 2.4.

Похибка розрахунку

де Мi — значення індикаторного обертового моменту, кН•м,

де Рi — середній індикаторний тиск, МПа

РНП — тиск насосних втрат, МПа

Vh — об'єм двигуна;

Z0 — число циліндрів у відсіці двигуна;

ф — тактність двигуна;

Мкср — середнє поточне значення обертового моменту, кН•м,

де Мкі - текущее значение крутящего момента, кН•м, Розбіжність між і складає =7,82%, що допустимо.

Таблица 2.1 Розрахунок сил і обертового моменту у відсіці двигуна


б	в	рг	Pг	A	Pia	Pa	Na	Qa	Za	Z	Ta	M
		0,167	0,757	3180,31	14,235	13,478		13,478	13,478	35,028
	2,7869	0,161	0,689	3100,61	13,878	13,189	0,642	13,205	12,877	34,427	2,923	0,205
	5,4954	0,158	0,655	2867,71	12,836	12,180	1,172	12,237	11,045	32,595	5,267	0,369
	8,0478	0,157	0,644	2499,59	11,188	10,544	1,491	10,649	8,386	29,936	6,563	0,459
	10,3686	0,16	0,678	2024,13	9,060	8,382	1,534	8,521	5,435	26,985	6,563	0,459
	12,3858	0,164	0,723	1476,28	6,608	5,885	1,292	6,025	2,793	24,343	5,339	0,374
	14,0334	0,169	0,780	894,46	4,004	3,224	0,806	3,323	0,914	22,464	3,195	0,224
	15,2549	0,174	0,836	316,86	1,418	0,582	0,159	0,603	0,050	21,600	0,601	0,042
	16,0065	0,177	0,870	222,29	0,995	1,865	0,535	1,940	0,203	21,753	1,930	0,135
	16,2602	0,179	0,893	695,69	3,114	4,007	1,169	4,174	1,169	22,719	4,007	0,280
	16,0065	0,181	0,915	1085,19	4,857	5,773	1,656	6,005	2,633	24,183	5,397	0,378
	15,2549	0,183	0,938	1382,72	6,189	7,127	1,944	7,387	4,264	25,814	6,032	0,422
	14,0334	0,186	0,972	1590,16	7,118	8,089	2,022	8,338	5,796	27,346	5,995	0,420
	12,3858	0,189	1,006	1717,89	7,689	8,695	1,909	8,902	7,052	28,602	5,433	0,380
	10,3686	0,191	1,028	1782,52	7,979	9,007	1,648	9,156	7,959	29,509	4,527	0,317
	8,0478	0,194	1,062	1803,90	8,074	9,136	1,292	9,227	8,558	30,108	3,449	0,241
	5,4954	0,195	1,074	1801,85	8,065	9,139	0,879	9,181	8,888	30,438	2,299	0,161
	2,7869	0,197	1,096	1793,13	8,026	9,122	0,444	9,133	9,061	30,611	1,147	0,080
		0,198	1,107	1788,93	8,007	9,115		9,115	9,115	30,665
	2,7869	0,199	1,119	1793,13	8,026	9,145	0,445	9,156	9,083	30,633	1,150	0,080
	5,4954	0,204	1,175	1801,85	8,065	9,240	0,889	9,283	8,987	30,537	2,325	0,163
	8,0478	0,211	1,254	1803,90	8,074	9,329	1,319	9,421	8,738	30,288	3,522	0,247
	10,3686	0,223	1,390	1782,52	7,979	9,368	1,714	9,524	8,278	29,828	4,709	0,330
	12,3858	0,239	1,571	1717,89	7,689	9,260	2,034	9,481	7,510	29,060	5,786	0,405
	14,0334	0,262	1,831	1590,16	7,118	8,948	2,237	9,223	6,411	27,961	6,631	0,464
	15,2549	0,293	2,181	1382,72	6,189	8,370	2,283	8,676	5,008	26,558	7,084	0,496
	16,0065	0,338	2,689	1085,19	4,857	7,547	2,165	7,851	3,442	24,992	7,056	0,494
	16,2602	0,401	3,401	695,69	3,114	6,515	1,900	6,787	1,900	23,450	6,515	0,456
	16,0065	0,492	4,430	222,29	0,995	5,425	1,556	5,643	0,591	22,141	5,612	0,393
	15,2549	0,629	5,978	316,86	1,418	4,559	1,243	4,726	0,391	21,159	4,710	0,330
	14,0334	0,843	8,396	894,46	4,004	4,392	1,098	4,527	1,245	20,305	4,353	0,305
	12,3858	1,193	12,351	1476,28	6,608	5,743	1,261	5,880	2,725	18,825	5,210	0,365
	10,3686	1,793	19,131	2024,13	9,060	10,071	1,843	10,238	6,530	15,020	7,885	0,552
	8,0478	2,857	31,154	2499,59	11,188	19,966	2,823	20,165	15,879	5,671	12,428	0,870
	5,4954	4,699	51,969	2867,71	12,836	39,133	3,765	39,314	35,485	13,935	16,922	1,185
	2,7869	7,259	80,897	3100,61	13,878	67,018	3,262	67,098	65,434	43,884	14,850	1,040
		10,81	121,023	3180,31	14,235	106,788		106,788	106,788	85,238
	2,7869	11,5	128,820	3100,61	13,878	114,942	5,595	115,078	112,224	90,674	25,470	1,783
	5,4954	10,432	116,752	2867,71	12,836	103,916	9,998	104,396	94,229	72,679	44,936	3,146
	8,0478	6,707	74,659	2499,59	11,188	63,471	8,974	64,102	50,480	28,930	39,507	2,766
	10,3686	4,436	48,997	2024,13	9,060	39,937	7,307	40,600	25,896	4,346	31,268	2,189
	12,3858	3,091	33,798	1476,28	6,608	27,190	5,971	27,838	12,904	8,646	24,667	1,727
	14,0334	2,271	24,532	894,46	4,004	20,529	5,131	21,160	5,821	15,729	20,344	1,424
	15,2549	1,751	18,656	316,86	1,418	17,238	4,701	17,868	1,478	20,072	17,806	1,246
	16,0065	1,408	14,780	222,29	0,995	15,775	4,525	16,412	1,717	23,267	16,322	1,143
	16,2602	1,173	12,125	695,69	3,114	15,239	4,445	15,874	4,445	25,995	15,239	1,067
	16,0065	1,008	10,260	1085,19	4,857	15,118	4,337	15,727	6,896	28,446	14,135	0,989
	15,2549	0,89	8,927	1382,72	6,189	15,116	4,123	15,668	9,044	30,594	12,794	0,896
	14,0334	0,804	7,955	1590,16	7,118	15,073	3,767	15,536	10,799	32,349	11,170	0,782
	12,3858	0,742	7,255	1717,89	7,689	14,944	3,282	15,300	12,120	33,670	9,338	0,654
	10,3686	0,696	6,735	1782,52	7,979	14,713	2,692	14,958	13,002	34,552	7,395	0,518
	8,0478	0,665	6,385	1803,90	8,074	14,459	2,044	14,603	13,544	35,094	5,459	0,382
	5,4954	0,61	5,763	1801,85	8,065	13,828	1,330	13,892	13,449	34,999	3,479	0,244
	2,7869	0,541	4,983	1793,13	8,026	13,009	0,633	13,025	12,922	34,472	1,635	0,114
		0,488	4,384	1788,93	8,007	12,392		12,392	12,392	33,942
	2,7869	0,435	3,786	1793,13	8,026	11,812	0,575	11,826	11,732	33,282	1,485	0,104
	5,4954	0,383	3,198	1801,85	8,065	11,263	1,084	11,315	10,954	32,504	2,834	0,198
	8,0478	0,334	2,644	1803,90	8,074	10,718	1,516	10,825	10,040	31,590	4,047	0,283
	10,3686	0,29	2,147	1782,52	7,979	10,126	1,853	10,294	8,948	30,498	5,089	0,356
	12,3858	0,248	1,672	1717,89	7,689	9,362	2,056	9,585	7,592	29,142	5,850	0,409
	14,0334	0,217	1,322	1590,16	7,118	8,440	2,109	8,699	6,047	27,597	6,254	0,438
	15,2549	0,196	1,085	1382,72	6,189	7,274	1,984	7,540	4,352	25,902	6,157	0,431
	16,0065	0,184	0,949	1085,19	4,857	5,806	1,666	6,041	2,649	24,199	5,429	0,380
	16,2602	0,178	0,881	695,69	3,114	3,995	1,165	4,162	1,165	22,715	3,995	0,280
	16,0065	0,177	0,870	222,29	0,995	1,865	0,535	1,940	0,203	21,753	1,930	0,135
	15,2549	0,177	0,870	316,86	1,418	0,548	0,149	0,568	0,047	21,597	0,566	0,040
	14,0334	0,177	0,870	894,46	4,004	3,134	0,783	3,230	0,888	22,438	3,105	0,217
	12,3858	0,18	0,904	1476,28	6,608	5,704	1,253	5,840	2,707	24,257	5,175	0,362
	10,3686	0,183	0,938	2024,13	9,060	8,122	1,486	8,257	5,267	26,817	6,359	0,445
	8,0478	0,183	0,938	2499,59	11,188	10,250	1,449	10,352	8,152	29,702	6,380	0,447
	5,4954	0,179	0,893	2867,71	12,836	11,943	1,149	11,998	10,830	32,380	5,165	0,362
	2,7869	0,172	0,814	3100,61	13,878	13,065	0,636	13,080	12,756	34,306	2,895	0,203
		0,167	0,757	3180,31	14,235	13,478		13,478	13,478	35,028

3. ВИЗНАЧЕННЯ КРУТНИХ МОМЕНТІВ, ЩО ПЕРЕДАЮТЬСЯ ДО

КОРІННИХ ШІЙОК Крутний момент на носку колінчатого валу, кН•м, де Neo — потужність, що відбирається з носка колінчатого валу або що подається до нього, кВт. Якщо Neo невелике менше 5% від індикаторної потужності, то М0,1 можна невраховувати Крутний момент на корінній шійці 1,2, кН•м, де М1 — крутний момент, що виникає на 1му кривошипі, кН•м.

Крутний момент на корінній шійці 2,3, кН•м, де М2 — крутний момент, що виникає на 2му кривошипі, кН•м.

Крутний момент на корінній шійці 3,4, кН•м, де М3 — крутний момент, що виникає на 3му кривошипі, кН•м.

Крутний момент на корінній шійці 4, к, кН•м,

де М4 — крутний момент, що виникає на 4му кривошипі, кН•м;

Мк — сумарний крутний момент на фланці колінвала.

Визначаємо інтервал роботи сміжних циліндрів в градусах повороту колінчатого валу де х — тактність двигуна;

z — число циліндрів двигуна.

Порядок роботи циліндрів двигуна:1342.

Число циліндра у ПРЦД:1234.

Визначаємо кути відставання роботи циліндрів від першого Визначаємо початкові значення кутів повороту кривошипів де Д кут чергування роботи циліндрів;

Si число циліндра у ПРЦД.

Результати розрахунку представлені у таблиці 3.1.

Похибка розрахунку

де Мi — значення індикаторного крутного моменту, кН•м,

де Рi — середній індикаторний тиск, МПа;

РНП — тиск насосних втрат, МПа;

Vh — об'єм двигуна;

z — число циліндрів двигуна;

ф — тактність двигуна;

Мкср — середнє значення крутного моменту, кН•м, де Мкі - поточне значення крутного моменту, кН•м, Розбіжність між і складає =4,83%, що допускається Таблица 3.1 — Крутні моменти, що діють на кривошипи


б1	М1=М1,2	б2	М2	М2.3	б3	М3	М3,4	б4	М4	Мк
						0,000	0,000
	0,205		0,080	0,285		0,104	0,389		1,783	1,394
	0,369		0,163	0,531		0,198	0,730		3,146	2,416
	0,459		0,247	0,706		0,283	0,989		2,766	1,776
	0,459		0,330	0,789		0,356	1,145		2,189	1,044
	0,374		0,405	0,779		0,409	1,188		1,727	0,538
	0,224		0,464	0,688		0,438	1,126		1,424	0,298
	0,042		0,496	0,538		0,431	0,969		1,246	0,277
	0,135		0,494	0,359		0,380	0,739		1,143	0,404
	0,280		0,456	0,176		0,280	0,455		1,067	0,611
	0,378		0,393	0,015		0,135	0,150		0,989	0,839
	0,422		0,330	0,093		0,040	0,132		0,896	1,028
	0,420		0,305	0,115		0,217	0,332		0,782	1,114
	0,380		0,365	0,016		0,362	0,378		0,654	1,032
	0,317		0,552	0,235		0,445	0,210		0,518	0,728
	0,241		0,870	0,628		0,447	0,182		0,382	0,200
	0,161		1,185	1,024		0,362	0,662		0,244	0,419
	0,080		1,040	0,959		0,203	0,757		0,114	0,642
	0,000		0,000			0,000			0,000
	0,080		1,783	1,702		0,205	1,498		0,104	1,394
	0,163		3,146	2,983		0,369	2,614		0,198	2,416
	0,247		2,766	2,519		0,459	2,060		0,283	1,776
	0,330		2,189	1,859		0,459	1,400		0,356	1,044
	0,405		1,727	1,322		0,374	0,948		0,409	0,538
	0,464		1,424	0,960		0,224	0,736		0,438	0,298
	0,496		1,246	0,751		0,042	0,708		0,431	0,277
	0,494		1,143	0,649		0,135	0,784		0,380	0,404
	0,456		1,067	0,611		0,280	0,891		0,280	0,611
	0,393		0,989	0,597		0,378	0,974		0,135	0,839
	0,330		0,896	0,566		0,422	0,988		0,040	1,028
	0,305		0,782	0,477		0,420	0,897		0,217	1,114
	0,365		0,654	0,289		0,380	0,669		0,362	1,032
	0,552		0,518	0,034		0,317	0,283		0,445	0,728
	0,870		0,382	0,488		0,241	0,246		0,447	0,200
	1,185		0,244	0,941		0,161	0,780		0,362	0,419
	1,040		0,114	0,925		0,080	0,845		0,203	0,642
	0,000					0,000			0,000
	1,783		0,104	1,679		0,080	1,598		0,205	1,394
	3,146		0,198	2,947		0,163	2,784		0,369	2,416
	2,766		0,283	2,482		0,247	2,236		0,459	1,776
	2,189		0,356	1,833		0,330	1,503		0,459	1,044
	1,727		0,409	1,317		0,405	0,912		0,374	0,538
	1,424		0,438	0,986		0,464	0,522		0,224	0,298
	1,246		0,431	0,815		0,496	0,320		0,042	0,277
	1,143		0,380	0,762		0,494	0,269		0,135	0,404
	1,067		0,280	0,787		0,456	0,331		0,280	0,611
	0,989		0,135	0,854		0,393	0,462		0,378	0,839
	0,896		0,040	0,935		0,330	0,606		0,422	1,028
	0,782		0,217	0,999		0,305	0,695		0,420	1,114
	0,654		0,362	1,016		0,365	0,651		0,380	1,032
	0,518		0,445	0,963		0,552	0,411		0,317	0,728
	0,382		0,447	0,829		0,870	0,041		0,241	0,200
	0,244		0,362	0,605		1,185	0,579		0,161	0,419
	0,114		0,203	0,317		1,040	0,722		0,080	0,642
	0,000		0,000						0,000
	0,104		0,205	0,309		1,783	1,474		0,080	1,394
	0,198		0,369	0,567		3,146	2,578		0,163	2,416
	0,283		0,459	0,743		2,766	2,023		0,247	1,776
	0,356		0,459	0,816		2,189	1,373		0,330	1,044
	0,409		0,374	0,783		1,727	0,944		0,405	0,538
	0,438		0,224	0,661		1,424	0,763		0,464	0,298
	0,431		0,042	0,473		1,246	0,773		0,496	0,277
	0,380		0,135	0,245		1,143	0,898		0,494	0,404
	0,280		0,280	0,001		1,067	1,068		0,456	0,611
	0,135		0,378	0,243		0,989	1,232		0,393	0,839
	0,040		0,422	0,462		0,896	1,358		0,330	1,028
	0,217		0,420	0,637		0,782	1,419		0,305	1,114
	0,362		0,380	0,743		0,654	1,396		0,365	1,032
	0,445		0,317	0,762		0,518	1,280		0,552	0,728
	0,447		0,241	0,688		0,382	1,070		0,870	0,200
	0,362		0,161	0,522		0,244	0,766		1,185	0,419
	0,203		0,080	0,283		0,114	0,397		1,040	0,642
	0,000		0,000			0,000			0,000

4. РОЗРАХУНОК НАВАНТАЖЕНЬ НА ШАТУННІ ШИЙКИ ТА

ПІДШИПНИКИ В однорядному двигуні шатунна шийка навантажена силою QA, яка в точці В (див. рис 2.1) замінюється силами ZA і ТА, а також силою інерції РивL обертаючої маси шатуна.

Радіальна складова навантаження на шийку, кН, Тангенціальна складова навантаження, кН, Повне навантаження на шатунну шийку, кН, Шатунний підшипник навантажений реакціями шатунної шийки,

;

Розрахунок представлено у табл 4.1. Результати розрахунку представляють у обертаючійся системі координат Zш Тш у вигляді годографу навантажень на шатунну шийку, рис 4.1, і в системі координат Rzш Rтш у вигляді годографу навантажень на шатунний підшипник, рис 4.2.

Таблица 4.1 — Розрахунок навантажень на шатунну шийку та підшипник


б	в	Zш	Tш	Kш	Rzш	Rтш
		20,743		20,743	20,743
	2,7869	20,142	2,923	20,353	20,290	1,608
	5,4954	18,310	5,267	19,053	18,794	3,127
	8,0478	15,651	6,563	16,971	16,370	4,478
	10,3686	12,700	6,563	14,296	13,155	5,595
	12,3858	10,058	5,339	11,387	9,392	6,437
	14,0334	8,179	3,195	8,781	5,322	6,985
	15,2549	7,315	0,601	7,340	1,204	7,240
	16,0065	7,468	1,930	7,713	2,701	7,225
	16,2602	8,434	4,007	9,337	6,208	6,974
	16,0065	9,898	5,397	11,274	9,191	6,529
	15,2549	11,529	6,032	13,012	11,581	5,933
	14,0334	13,061	5,995	14,371	13,388	5,223
	12,3858	14,317	5,433	15,313	14,657	4,434
	10,3686	15,224	4,527	15,883	15,471	3,592
	8,0478	15,823	3,449	16,195	15,966	2,716
	5,4954	16,153	2,299	16,316	16,214	1,820
	2,7869	16,326	1,147	16,366	16,341	0,912
		16,380		16,380	16,380
	2,7869	16,348	1,150	16,389	16,363	0,912
	5,4954	16,252	2,325	16,418	16,316	1,820
	8,0478	16,003	3,522	16,386	16,160	2,716
	10,3686	15,544	4,709	16,241	15,839	3,592
	12,3858	14,775	5,786	15,868	15,236	4,434
	14,0334	13,676	6,631	15,199	14,273	5,223
	15,2549	12,273	7,084	14,171	12,869	5,933
	16,0065	10,708	7,056	12,823	11,037	6,529
	16,2602	9,165	6,515	11,245	8,821	6,974
	16,0065	7,856	5,612	9,654	6,404	7,225
	15,2549	6,874	4,710	8,333	4,125	7,240
	14,0334	6,020	4,353	7,428	2,529	6,985
	12,3858	4,540	5,210	6,910	2,512	6,437
	10,3686	0,735	7,885	7,919	5,604	5,595
	8,0478	8,614	12,428	15,121	14,443	4,478
	5,4954	28,220	16,922	32,905	32,756	3,127
	2,7869	58,169	14,850	60,034	60,013	1,608
		99,523		99,523	99,523
	2,7869	104,959	25,470	108,005	107,993	1,608
	5,4954	86,964	44,936	97,888	97,838	3,127
	8,0478	43,215	39,507	58,553	58,381	4,478
	10,3686	18,631	31,268	36,398	35,966	5,595
	12,3858	5,639	24,667	25,304	24,471	6,437
	14,0334	1,444	20,344	20,395	19,162	6,985
	15,2549	5,787	17,806	18,723	17,267	7,240
	16,0065	8,982	16,322	18,630	17,172	7,225
	16,2602	11,710	15,239	19,218	17,908	6,974
	16,0065	14,161	14,135	20,008	18,913	6,529
	15,2549	16,309	12,794	20,729	19,862	5,933
	14,0334	18,064	11,170	21,238	20,586	5,223
	12,3858	19,385	9,338	21,517	21,055	4,434
	10,3686	20,267	7,395	21,574	21,273	3,592
	8,0478	20,809	5,459	21,513	21,341	2,716
	5,4954	20,714	3,479	21,004	20,925	1,820
	2,7869	20,187	1,635	20,253	20,232	0,912
		19,657		19,657	19,657
	2,7869	18,997	1,485	19,055	19,033	0,912
	5,4954	18,219	2,834	18,438	18,348	1,820
	8,0478	17,305	4,047	17,772	17,563	2,716
	10,3686	16,213	5,089	16,993	16,609	3,592
	12,3858	14,857	5,850	15,968	15,340	4,434
	14,0334	13,312	6,254	14,708	13,749	5,223
	15,2549	11,617	6,157	13,148	11,733	5,933
	16,0065	9,914	5,429	11,303	9,226	6,529
	16,2602	8,430	3,995	9,329	6,196	6,974
	16,0065	7,468	1,930	7,713	2,701	7,225
	15,2549	7,312	0,566	7,334	1,169	7,240
	14,0334	8,154	3,105	8,725	5,228	6,985
	12,3858	9,972	5,175	11,234	9,207	6,437
	10,3686	12,532	6,359	14,053	12,891	5,595
	8,0478	15,417	6,380	16,685	16,073	4,478
	5,4954	18,095	5,165	18,818	18,556	3,127
	2,7869	20,021	2,895	20,229	20,165	1,608
		20,743		20,743	20,743

Рисунок 4.1 Годограф навантажень на шатунну шийку Рисунок 4.2 Годограф навантажень на шатунний підшипник

5. РОЗРАХУНОК НАВАНТАЖЕНЬ НА КОРІННІ ШИЙКИ ТА

ПІДШИПНИКИ При розрахунку навантажень на корінну опору 1, 2 колінчатого валу використовують модель розрізної балки, що дозволяє вважати систему статично визначеною і враховувати тільки ті сили, що діють на суміжних з опорою кривошипах 1 і 2. При цьому доцільно розглядати окремо навантаження на опори від змінних сил Z1, T1, Z2, T2.

Мал. 5.1. Схема до розрахунку навантажень на корінні шийки та підшипники За данною схемою розрахунку навантажень, противаги на валу відсутні.

Розглядаючи моменти сил Z1, T1 відносно точки, А і сил Z2, T2, відносно точки А1, знаходимо змінні навантаження на опору за формулами:

;

де д12 кут між 1 м та 2 м кривошипом у напрямку обертання КВ.

Таблиця 5.1 Розрахунок навантажень на корінну шийку та підшипник


б1, град	T1, кН	Z1, кН	б2, град	T2, кН	Z2, кН	Rx=XПН, кН	Ry=УПН, кН	K, кН	X, кН	У, кН
		35,028			30,665	2,140		2,140	2,140
	2,923	34,427		1,150	30,633	1,837	0,936	2,062	1,972	0,603
	5,267	32,595		2,325	30,537	0,914	1,552	1,801	1,390	1,145
	6,563	29,936		3,522	30,288	0,367	1,553	1,596	0,459	1,528
	6,563	26,985		4,709	29,828	1,689	0,958	1,942	0,678	1,820
	5,339	24,343		5,786	29,060	2,682	0,273	2,696	1,933	1,879
	3,195	22,464		6,631	27,961	3,090	1,867	3,611	3,162	1,742
	0,601	21,600		7,084	26,558	2,795	3,491	4,472	4,237	1,432
	1,930	21,753		7,056	24,992	1,872	4,823	5,173	5,074	1,006
	4,007	22,719		6,515	23,450	0,528	5,637	5,661	5,637	0,528
	5,397	24,183		5,612	22,141	0,956	5,891	5,968	5,967	0,082
	6,032	25,814		4,710	21,159	2,351	5,743	6,206	6,201	0,245
	5,995	27,346		4,353	20,305	3,626	5,531	6,614	6,603	0,375
	5,433	28,602		5,210	18,825	5,090	5,694	7,638	7,634	0,240
	4,527	29,509		7,885	15,020	7,620	6,651	10,114	10,112	0,197
	3,449	30,108		12,428	5,671	12,969	8,521	15,518	15,492	0,895
	2,299	30,438		16,922	13,935	23,691	10,327	25,844	25,795	1,601
	1,147	30,611		14,850	43,884	39,895	8,599	40,811	40,782	1,541
		30,665			85,238	62,171		62,171	62,171
	1,150	30,633		25,470	90,674	65,079	14,314	66,634	66,575	2,795
	2,325	30,537		44,936	72,679	55,347	25,411	60,902	60,700	4,949
	3,522	30,288		39,507	28,930	31,679	23,128	39,223	38,998	4,190
	4,709	29,828		31,268	4,346	18,209	19,327	26,553	26,372	3,101
	5,786	29,060		24,667	8,646	10,810	16,349	19,600	19,473	2,228
	6,631	27,961		20,344	15,729	6,415	14,473	15,830	15,741	1,681
	7,084	26,558		17,806	20,072	3,332	13,349	13,758	13,683	1,435
	7,056	24,992		16,322	23,267	0,780	12,535	12,559	12,480	1,408
	6,515	23,450		15,239	25,995	1,508	11,665	11,762	11,665	1,508
	5,612	22,141		14,135	28,446	3,523	10,590	11,161	11,041	1,631
	4,710	21,159		12,794	30,594	5,201	9,389	10,733	10,602	1,676
	4,353	20,305		11,170	32,349	6,600	8,325	10,624	10,509	1,553
	5,210	18,825		9,338	33,670	8,098	7,796	11,240	11,177	1,192
	7,885	15,020		7,395	34,552	10,597	8,174	13,383	13,371	0,550
	12,428	5,671		5,459	35,094	15,863	9,549	18,515	18,512	0,338
	16,922	13,935		3,479	34,999	26,243	10,875	28,407	28,380	1,244
	14,850	43,884		1,635	34,472	41,893	8,781	42,804	42,782	1,373
		85,238			33,942	63,611		63,611	63,611
	25,470	90,674		1,485	33,282	66,148	14,350	67,687	67,635	2,645
	44,936	72,679		2,834	32,504	56,156	25,433	61,646	61,468	4,693
	39,507	28,930		4,047	31,590	32,387	23,197	39,838	39,647	3,896
	31,268	4,346		5,089	30,498	18,719	19,374	26,940	26,793	2,809
	24,667	8,646		5,850	29,142	11,078	16,271	19,684	19,585	1,973
	20,344	15,729		6,254	27,597	6,478	14,189	15,597	15,526	1,485
	17,806	20,072		6,157	25,902	3,255	12,786	13,194	13,128	1,314
	16,322	23,267		5,429	24,199	0,639	11,605	11,622	11,539	1,386
	15,239	25,995		3,995	22,715	1,610	10,257	10,383	10,257	1,610
	14,135	28,446		1,930	21,753	3,432	8,559	9,221	9,025	1,894
	12,794	30,594		0,566	21,597	4,659	6,503	7,999	7,704	2,154
	11,170	32,349		3,105	22,438	5,140	4,272	6,684	6,270	2,315
	9,338	33,670		5,175	24,257	4,864	2,185	5,332	4,800	2,322
	7,395	34,552		6,359	26,817	3,956	0,514	3,990	3,361	2,150
	5,459	35,094		6,380	29,702	2,693	0,528	2,744	2,068	1,804
	3,479	34,999		5,165	32,380	1,202	0,927	1,518	0,812	1,282
	1,635	34,472		2,895	34,306	0,115	0,687	0,697	0,233	0,657
		33,942			35,028	0,785		0,785	0,785
	1,485	33,282		2,923	34,427	0,813	0,782	1,128	0,937	0,629
	2,834	32,504		5,267	32,595	0,241	1,326	1,348	0,680	1,163
	4,047	31,590		6,563	29,936	0,703	1,378	1,547	0,080	1,545
	5,089	30,498		6,563	26,985	1,709	0,823	1,897	0,780	1,729
	5,850	29,142		5,339	24,343	2,410	0,240	2,422	1,733	1,691
	6,254	27,597		3,195	22,464	2,598	1,609	3,056	2,692	1,445
	6,157	25,902		0,601	21,600	2,161	2,952	3,659	3,513	1,021
	5,429	24,199		1,930	21,753	1,172	3,927	4,098	4,071	0,473
	3,995	22,715		4,007	22,719	0,136	4,281	4,283	4,281	0,136
	1,930	21,753		5,397	24,183	1,436	3,930	4,184	4,120	0,732
	0,566	21,597		6,032	25,814	2,397	2,944	3,796	3,586	1,245
	3,105	22,438		5,995	27,346	2,773	1,573	3,188	2,748	1,615
	5,175	24,257		5,433	28,602	2,481	0,170	2,487	1,725	1,791
	6,359	26,817		4,527	29,509	1,607	0,948	1,866	0,622	1,759
	6,380	29,702		3,449	30,108	0,394	1,539	1,589	0,428	1,530
	5,165	32,380		2,299	30,438	0,853	1,511	1,735	1,318	1,128
	2,895	34,306		1,147	30,611	1,785	0,923	2,009	1,918	0,599
		35,028			30,665	2,140		2,140	2,140

Рис. 5.2. Годограф навантажень на корінну шийку Рис. 5.3. Годограф навантажень на корінний підшипник

6. ОЦІНКА НЕРІВНОМІРНОСТІ ОБЕРТАННЯ КОЛІНЧАТОГО ВАЛУ Ступінь нерівномірності обертання

що допускається;

де, А — надлишкова робота сумарного обертового моменту двигуна, кН•м;

момент інерції рухомих мас КШМ в одному відсіці, кг•м2;

момент інерції маховика, кг•м2.

Надлишкову роботу визначаємо за графіком сумарного обертового моменту, рис. 3.1.,

;

де F = 254 мм² площа найбільшої фігури;

масштаб по осі градусів ПКВ, рад/мм;

масштаб по осі моментів, кН•м/мм.

Момент інерції рухомих мас КШМ у одному відсіці, кг/м2,

де R — радіус кривошипа;

zп — середня кількість противаг на одному кривошипі;

Dц — діаметр циліндра;

Z0 — кількість циліндрів у відсіці;

Lк довжина кривошипа, м;

;

де a — довжина корінної шийки, м;

b — товщина щоки, м;

с — довжина шатунної шийки, м;

d — діаметр шатунної шийки, м.

7. АНАЛІЗ ЗОВНІШНЬОЇ ЗРІВНОВАЖЕНОСТІ

Рис. 7.1. Схема колінчатого валу Аналіз сил і моментів у відсіці показав, що існує 3 неврівноважених фактори у вигляді: сил інерції обертових мас, сил інерції поступово рухомих мас і реактивного моменту. Ці сили і моменти передаються на опори двигуна, і будучи змінними за величиною викликають вібрації його корпусу. В багатоциліндровому двигуні ці фактори сумуються, а крім того рознесені по довжині двигуна сили створюють моменти: від від сил інерції обертових мас і від сил інерції поступово рухомих мас.

Сума сил інерції прямолінійно рухомих мас першого порядку, Н, де фіктивний вектор;

Згідно з аналогією до, сума сил інерції обертових мас .

Сума сил інерції прямолінійно рухомих мас другого порядку, Н, Тобто УРII є неврівноваженим фактором, має амплітуду 4Сл=16 969Н, і має максимум при положенні першого кривошипу б = 0? (ВМТ) з періодичністю 90?.

Сума моментів від сил інерції прямолінійно рухомих мас, Нм, Згідно з аналогією до, сума моментів від сил інерції обертових мас. Сума моментів від сил інерції прямолінійно рухомих мас другого порядку, Нм, Для кількісної оцінки зрівноваження двигуна використовується наступні критерії:

;

тобто двигун достатньо зрівноважений, і не потребує ніяких заходів щодо його зрівноваження. двигун навантаження підшипник вал

8 РОЗРАХУНОК КОЛІНЧАТОГО ВАЛУ НА МІЦНІСТЬ Результати динамічного розрахунку кривошипношатунного механізму використовують для розрахунків на міцність, найважливішим з яких є розрахунок на міцність колінчатого валу.

Значення границь втомленості для сталі 50:

; .

8.1 Розрахунок корінної шийки в перерізі по змащувальному отвору Корінні шийки розраховуються тільки на кручення. Найбільш напруженою є шийка, для якої найбільша величина:

Значення моментів занесені до таблиці 8.1.

Таблиця 8.1. Моменти, що діють на корінних шийках


№ КШ	1,2	2,3	3,4	4,К
	3,146	2,983	2,784	2,416
	1,185	1,024	1,188	0,642
	4,330	4,007	3,973	3,058

Амплітуда дотичних напружень, МПа,

;

де: момент опору корінної шийки при крученні, м3,

;

де: ц =0,9 урахування послаблюючої дії змащувальних отворів;

відношення діаметру отвору у корінній шийці до діаметру корінної шийки. Запас міцності шийки по дотичним напруженням

;

де: відношення ефективного коефіцієнту концентрації напруг для валу з поперечним свердленням кф до масштабного коефіцієнту Еф;

лд=1,14 коефіцієнт динамічності, що враховує додаткові напруження від крутильних коливань в залежності від кількості кривошипів.

8.2 Розрахунок шатунної шийки в перерізі по змащувальному отвору Напруження згину у розрахунковому перерізі знаходять по згинаючому моменту Ми?, що діє у продольній площині, що проходить через вісь отвору, кНм:

Так як кут и = 900, тоді ;

; ;

де: Мит згинаючий момент по осі сили Тк, кНм,

;

Розрахунки ведуться по різності моментів, кНм,

Амплітуда нормальних напружень? а, МПа,

;

де: момент опору шатунної шийки, м3,

;

де: відношення діаметру отвору у шатунній шийці до діаметру шатунної шийки.

Запас міцності для нормальних напружень n?:

Розрахунку на скручування підлягає шатунна шийка, для якої найбільшою є різниця:

Розрахунок цих різниць занесено до таблиці 8.2.

Таблиця 8.2. Розрахунок скручуючих моментів, що діють на шатунні шийки


		2шш					3шш				4шш

	1,783	1,485	0,056	1,727		1,702	2,923	0,110	1,592	1,598	2,923	0,110	1,488
	3,146	2,834	0,107	3,039		2,983	5,267	0,198	2,785	2,784	5,267	0,198	2,586
	2,766	4,047	0,152	2,613		2,519	6,563	0,247	2,272	2,236	6,563	0,247	1,989
	0,870	5,459	0,206	0,664		0,628	6,380	0,240	0,388	1,145	31,261	1,177	0,032
	1,185	3,479	0,131	1,054		1,024	5,165	0,195	0,829	1,188	24,667	0,929	0,259
	1,040	1,635	0,062	0,978		0,959	2,895	0,109	0,850	1,126	20,344	0,766	0,360
	0,241	25,470	0,959	1,200		0,309	25,470	0,959	0,650	0,389	25,470	0,959	0,570
	0,161	44,936	1,692	1,853		0,567	44,936	1,692	1,125	0,730	44,936	1,692	0,962
	0,080	39,507	1,488	1,568		0,743	39,507	1,488	0,745	0,989	39,507	1,488	0,499
	0,080	12,428	0,468	0,548		0,829	12,428	0,468	0,361	1,070	12,428	0,468	0,602
	0,163	16,922	0,637	0,800		0,605	16,922	0,637	0,032	0,766	16,922	0,637	0,129
	0,247	14,850	0,559	0,806		0,317	14,850	0,559	0,242	0,397	14,850	0,559	0,162

3,039	1,054	4,092	2,785	0,850	3,635	2,586	0,360	2,946

Найбільша амплітуда дотичних напруг, МПа,

;

де:

Запас міцності:

Сумарний запас міцності:

8.3 Розрахунок щок у перерізах по галтелям шатунних шийок Для визначення амплітуд нормальних напружень? а і дотичних фа у розрахунковій точці щоки використовують сили Zmax і Tmax, Zmin і Tmin.

При розрахунку передньої щоки:

При розрахунку задньої щоки:

де: Wик момент опору щоки, м3,

; ;

q коефіцієнт, що вибирається в залежності від значення h/b,

q1 = 0,298; q2 = 0,289;

kф, k? коефіцієнти концентрації напружень,

kф = 1,320; k? = 1,630;

Е?, Е? = масштабні коефіцієнти, Е?, Е? = 0,81.

Запас міцності у розрахункових точках щок по нормальним напруженням:

Запас міцності по дотичним напруженням:

Повний запас міцності:

Результати розрахунку втомленої міцності елементів колінчатого валу представлені у таблиці 8.3.

Таблиця 8.3. Запаси міцності елементів колінчатого валу


Найменування і номера елементів колінчатого валу	Запаси міцності
	n?	nф	n	[n]
Корінна шийка № 12		4,027	4,027	2…5
Шатунна шийка № 2	4,049	2,53	2,14	1,7…3
Щока № 21	1,836	5,540	1,742	1,2…2

ЗАКЛЮЧЕННЯ В даному курсовому проекті був виконаний динамічний розрахунок двигуна СМД21.

1. Для досліджуваного двигуна були визначені вихідні дані для динамічного розрахунку.

2. Виконано розрахунок сил у відсіці двигуна. Контроль виконано по середньому значенню обертового момента. Розбіжність між значеннями індикаторного і середнього обертового моментів складає 5,12%, що є допустимим.

3. Розраховувалися обертові моменти, що діють на кривошипи і передаються до корінних шийок. Контроль виконано по середньому значенню обертового моменту. Розбіжність між значеннями індикаторного і середнього обертового моментів складає 5,15%, що є допустимим.

4. Виконано розрахунок навантажень на шатунну шийку і підшипник. За результатами розрахунку построєні годографи навантажень.

5. Виконано розрахунок навантажень на корінну шийку і підшипник. За результатами розрахунку построєні годографи навантажень.

6. Було проведено аналіз нерівномірності обертання колінчатого валу. Визначено, що нерівномірність обертання колінчатого валу складає, що менше допустимого значення для тракторного ДВЗ.

7. Було проведено розрахунок колінчатого валу на міцність. Визначено, що даний колінчатий вал відповідає усім нормам по запасу міцності по усім видам навантажень.

СПИСОК ЛІТЕРАТУРИ

1. Методичні вказівки до виконання дипломних проектів і випускних кваліфікаційних робіт бакалаврів «Розрахунок робочого процесу чотиритактного дизеля за допомогою ЕОМ» по курсу «Теорія Двигунів внутрішнього згоряння» / Уклад. А. О. Прохоренко. Харків: НТУ «ХПІ», 2002. 20с.

2. Методичні вказівки до курсової роботи «Динамический расчет кривошипношатунного механизма двигателя» по курсу «Динаміка ДВЗ» для студентів спеціальності «Двигуни внутрішнього згоряння» / Сост. Ф. И. Абрамчук, И. Д. Васильченко, П. П. Мищенко. Харьков: ХПИ, 1988, 62с.

3. Методичні вказівки по динамічному розрахунку кривошипношатунного механізму двигуна на ЕОМ для студентів спеціальності «Двигуни внутрішнього згоряння» / Сост. Я. И. Драбкин, Харьков: ХПИ, 1977, 61с.

4. Текстові документи у сфері навчального процесу. Загальні вимоги до виконання СТВУЗХПІ3.01.2003.

ПЕРЕІК УМОВНИХ ПОЗНАЧЕНЬ ДВЗ — двигун внутрішнього згорання;

КШМ — кривошипношатунний механізм;

ПРЦД — порядок роботи циліндрів двигуна.

Показати весь текст

Заповнити форму поточною роботою