Радіолокаційний приймач

ГУАП Факультет N2.

Кафедра N22.

Завдання N1.

на курсової проект дисципліни «Пристрій приймання та опрацювання сигналов».

Тема: Радіолокаційний приемник.

Видано студентові групи 6523: Бабахину А.П.

1.Технические условия:

1.1Характеристики прийнятих сигналів: 1. Рабочая частота (діапазон частоты).

17.5Ггц 2. Вид модуляції прийнятого согнала.

Код Баркера 3. Параметры модуляции.

База 5 4. Длительность импульса.

7 мкс.

1.2.Характеристики перешкод: 1. Вид перешкоди — білий шум (власний шум РХК). 2. Статистические характеристики — гауссово розподіл. 3. Температура шумів в антенне.

Та=200К.

1.3.Качественные характеристики приемника.

1.Чувствительность.

(.

Коефіцієнт шума.

6 2. Отношение сигналу до потужності шуму не вдома лінійної частини приемника.

3 3. Схема приемника.

(4.Ослабление по симетричному каналу.

20Дб 5. Коэффициент прямоугольности частотною характеристики.

1.6 6. Промежуточная частота.

35Мгц 7. Полоса пропускания.

(8.Динамический діапазон вхідних сигналов.

60Дб 9. Динамический діапазон вихідних сигналов.

10Дб 10. Выходное напряжение.

10 В 11. Параметры вихідного устройства.

R=12Koм. С=25пФ 12. Суммарная нестабільність частоти радіо линии.

10 Е-7 13. Тип УВЧ.

(14.Схема смесителя.

(15.Конструкция змішувача УВЧ.

(16.Система АПЧ.

(17.Вид амплітудної характеристики — лінійний. 18. Тип автоматичної регулювання посилення — ИАРУ. 19. Диапазон робочих температур

(40°С.

2.Содержание отчета.

1.Определение (розрахунок) основних характеристик приймача. 2. Выбор та обґрунтування структурної схеми приймача. 3. Обоснование і впорядкування функціональної схеми. 4. Выбор та обґрунтування конкретних типів підсилюючих приладів. 5. Обоснование і впорядкування принципової схеми. 6. Электрический розрахунок елементів принципової схеми. 7. Определение і перевірка якісних показників приймача. 8. Разработать конструкцію змішувача. 9. Подрбно розрахувати тракт УПЧ і преобразователя.

3.Чертежи. 1. Принципиальная схема. 2. Топология преобразователя.

4.

Список литературы

.

Введение

: Радіоприймальне пристрій складається з антени, приймача і кінцевого устрою. Радіолокаційне приймальне пристрій (РХК) входить у склад радіолокаційної станции (РЛС). У радіолокації під прийомним пристроєм розуміють ланцюга, розташовані між виходами антени і кінцевого устрою, приймає рішення виявлення сигналу чи оцінці його параметров.

Проектування відповідно до ЕСКД включає у собі складання технічного завдання, технічного пропозиції, ескізного і технічного проектов.

У технічному завданні містяться загальні характеристики прийнятих сигналів і перешкод, якісні, конструктивні і експлуатаційні вимоги. На стадії технічної пропозиції виконують аналіз тих. завдання, здійснюють добір літератури, наводять з порівнюють різні варіанти структурних схем РПУ.

На стадії ескізного проектування вибирають і обгрунтовують функціональну схему РХК, становлять принципову схему і виробляють її розрахунок, розробляють конструкції окремих вузлів і лише РПУ.

Під час створення технічного проекту становлять робочі креслення виготовлених деталей, і самої приймача, вибирають технологію виготовлення й т.д.

1.Выбор моделей сигналів і помех.

Передавальне пристрій імпульсного локатора випромінює у просторі імпульси електромагнітної енергії. Об'єкти, які працюють у просторі, відбивають цю енергію. Радіо локационные сигнали, відбиті від цілей, залежить від їх властивостей, а також властивостей приймача і антенны.

Порівнюючи параметри переданих і кількість прийнятих сигналів можна будувати висновки про дальності і кутових координатах.

Вихідні дані: 1. робоча частота 17.5 Ггц 2. вид модуляції прийнятого сигналу ЛЧМ 3. параметри модуляції база 5 4. тривалість імпульсу 7 мкс.

Приймаємо, що мета точечная.

Для отримання аналітичного висловлювання оптимального алгоритму приймача необхідно математичне опис відображеного сигналу прийому. У цьому походять від двох вимог: модель прийнятого сигналу повинна бути дуже складним або занадто простой.

Випадковий характер параметрів сигналу обумовлений взаємним переміщенням РЛС і об'єкта, складної формою ДОР цілей і заздалегідь не передбачуваним його становище у пространстве.

З аналізу тих. завдання вибираємо сигнал М-4, тобто. сигнали в яких амплітуда і фаза змінюється за випадковим закону.

Перешкода G (t) на вході РХК є випадковим процесом. Вона складається з сигналом S (t) і вхід РХК впливає їх смесь.

V (t) = S (t) + G (t).

З аналізу тих. завдання видно, що перешкодою, діючу пенсійну систему приймальнику є білий шум.

Для гауссовой перешкоди типу білого шуму N (f)=const (енергетичний спектр). Білим шумом є всередині прийомні шуми, радіовипромінювання космічних объектов.

Радіоімпульс промодулирован за частотою, тобто. спектр такого сигналу сплошной.

S (f).

0 f.

Мгц.

рис. 1.

1. Без ЛЧМ. 2. З ЛЧМ.

Т.к. база сигналу В=5, а.

У = t ((2(Fд т. е.

2(Fд = У /tи = 5/7мкс = 710 Кгц 2. Выбор оптимальної структури приймального устройства.

РХК працює при вплив перешкод. Перешкоди заважають прийому сигналу. Якість приймання сигналів приймачем у присутності перешкод оцінюють деяким критерієм. Під синтезом РХК розуміють синтез алгоритму обробки сигналов.

У нашій типу сигналу М-4, тобто. одиночний імпульс з невідомої амплітудою і фазой.

Алгоритм обробки :(Z ((Zn, чи (Z (((Zn (: Квадрат модуля кореляційного інтеграла :(Z (= (Z1((V) + Z2((V) І реалізується з допомогою наступній схемы:

(Z ((.

Фо Фв КД.

1 2 3.

Рис. 2.

1. Фофільтр, узгоджений одиночним радиоимпульсов пакета. 2. Фвдискретний акумулятор на змінний інтервалі. 3. КБквадратичний детектор. 4. Граничне устройство.

3.Определение основних якісних показників і вибір структурної схеми РХК: Радіолокаційний приймач призначений посилення що проглядали від цілей сигналів та його подальшого опрацювання виділення корисною інформації. На вхід приймача надходить суміш корисних сигналів і перешкод. Для повного використання корисною інформації необхідно застосовувати оптимальні алгоритми обробки. Під час проектування структурної схеми РХК необхідно передбачити устрою, реалізують операції оптимального алгоритму прийнятих сигналів. Схема алгоритму обробки прийнятого сигналу зазначена на мал.2. Цю структурну схему алгоритму необхідно перетворити на структурну схему устрою, технічно який реалізує даний алгоритм. І тому потрібно замінити все логічні операції технічними пристроями, які реалізують відповідні логічні операции.

Як Фо застосовують лінійні фільтри, побудовані на пасивних елементах. Технічно простіше реалізувати фільтр Фо на проміжної частоті (ПЧ). І тому в схему РХК перед Фо вводять перетворювач частоти, у якому змішувач і гетеродин (РМ) і (Р). Як квадратичного детектора (КБ) застосовують амплітуда детектор (АТ). Граничне пристрій (ПУ) заміняють вирішальним пристроєм, а граничне напруга Uп задають з виду критерію виявлення. Задля більшої роботи РХК за умов, коли параметри сигналу змінюються, в склад структурної схеми вводять такі устрою, як устрою автоматичної підстроювання частоти (УАПЧ), автоматичну регулювання посилення (АРУ) і т.д.

Оскільки використовується одна антена приймання і передачу сигналів, для цього, у схему введемо антенний перемикач (АП).

Для збільшення чутливість проблеми та вибірковості по дзеркального каналу перед змішувачем включений підсилювач високої частоти (УВЧ) і вхідні ланцюг (ПЦ). Задля більшої роботи у динамічному діапазоні вхідних сигналів в склад РХК включають пристрій тимчасової автоматичної регулювання порога (АРП). Для частотною автоподстройки в схему вводять змішувач (СМ2) і підсилювач проміжної частоти (УПЧ2), различитель (РЗ) і управитель (У). Сигнал від передавача (ПРД) через дільник потужності подають на СМ2. У схему вводять АП.

Сигнали із виходу КБ подають на видеоусилитель (ПУ), та був на індикатор (ІНД), з допомогою якого оператор РЛС здійснює візуальне спостереження. Загальну синхронізацію здійснюють з допомогою синхронізатора імпульсів (СІ), які запускають ПРД, ІНД і схему ИАРУ.

[pic] Розрахунок основних параметрів структурної схемы.

Вихідні дані: Робоча частота.

17.5Ггц Коефіцієнт шуму 6 Сумарна нестабільність частоти радіо лінії 10 Е-7 Чувствительность.

? Ширина спектра сигналу 710Кгц.

Шукатимемо шумову смугу пропускання приймача і з значення припустимого коефіцієнта шуму. Виберемо типи каскадов.

Смуга пропускання приймача, необхідна прийому сигналу, складається з полросы енергетичного спектра одиночного сигналу, 2[pic]fд max — смуги, котра враховує доплеровское усунення частоти і Пнззапас смуг частот для обліку нестабільності й неточною настройки.

Ппр=Пс+Пнс+(2[pic]fд max).

Псширина спектра сигналу. Пс= 0,71 МГц Пнз= 2fс [pic][pic]fнс [pic]fнссумарна нестабільність частоти радіо лінії. Пнз= 2[pic]1.75[pic]10[pic]Мгц[pic]10[pic]= 3.5 Кгц Приймемо максимальну швидкість мети Vmax= 600[pic], тогда.

2[pic]fд max= 2[pic]2Vmax[pic]fc з 2[pic]fд max= 2[pic]2[pic]600[pic]17 500/ 3[pic]10[pic]= 0.14 Мгц Ппр= 710+ 140+ 3.5= 853.5 Кгц Т.к. Пнз / Ппр [pic]0.1- 0.2, то склад РХК годі й включати систему АПЧ. Шумове смуга пропускання приемника:

Пш= Ппр[pic]1.1 = 853.5[pic]1.1= 940 Кгц.

Шп= 6 Виходячи з цього, з’ясуємо чи потрібно використовувати УВЧ. [pic].

У його відсутності Шп= Шпч + Шупч-1.

Крпч де Шпчкоефіцієнт шуму перетворювача частоти. Шупчкоефіцієнт шуму УПЧ (підсилювача проміжної частоти). Крпчкоефіцієнт передачі за проектною потужністю ПЧ. pic] Шпч= 3.5- 10 (для балансного ПЧ на п/п диоде). Шупч= 1.5- 2(для малошумящего транзистора). Крпч= 0.1−0.5(для малошумящего транзистора).

Шп= 5+(2−1)/0.5= 7[pic] Шп (Шпдоп Отже в схему необхідно провести підсилювач високої частоти (УВЧ). Т.к. Шпдоп[pic]достаточно малий, то ролі УВЧ використовують діодний параметричний підсилювач на напівпровідниковому диоде без охолодження. Як перетворювача частоти (ПЧ) можна використовувати балансний ПЧ на напівпровідниковому диоде.

4.Определение якісних показників структурних вузлів схемы.

У минулому розділі встановлено, що з на здобуття необхідної коефіцієнта галасу зчинив на тракт РХК необхідно провести УПЧ. Розрахуємо чутливість приемника.

Рап=NoRТоПш де R=1,38[pic]10[pic]Дж/град. Пшшумове смуга лінійної частини приймача (гц). Тетемпература шумів в антени. Noкоефіцієнт шуму. Рап= 6[pic]200[pic]1,38[pic]10[pic][pic]940[pic]10[pic]= 15.5[pic]10[pic]Вт.

Розрахуємо коефіцієнт передачі тракту РХК. Детектор працює при малих напругах. Припустимо, Uвых= 0.1 В Визначимо напруга на вході УВЧ (Uвх). Приймемо Rвх (УВЧ)= 500 Ом.

Uвх ш=[pic].

Uвх ш= [pic][pic][pic]= 2.8[pic]10[pic]В Коефіцієнт передачі лінійного тракта:

Шмат= [pic]= 3.6[pic]10[pic] Якщо коефіцієнт шуму УВЧ = 1.3 табл.6.2 [1], то Шп= Шувч+ [(Шпч-1)/Крувч] +[(Шупч-1)/Крувч[pic]Крпч, де Шпкоефіцієнт шуму РХК, Шувчкоефіцієнт шуму УВЧ, Шупчкоефіцієнт шуму УПЧ, Крувч, Крпчкоефіцієнт передачі за проектною потужністю УВЧ і ПЧ.

Шп= Шувч+ [(Шпч-1)/Крувч] +[(Шупч-1)/Крувч[pic]Крпч Шп= 1.3 + 9/ Крувч + 10/ Крувч = 3 Значення (Шпч-1) і (Шупч-1) обрані за таблицею 6.2 [1]. Крувчmin = 20. Достатній коефіцієнт передачі УВЧ: Кувч = 6. На УПЧ відбувається основне посилення. Розрахуємо коефіцієнт посилення для УПЧ. Кпч[pic]0.8, Кувч= 6. [pic][pic]= Кпч Кувч Купч. Купч= [pic][pic]/ Кпч Кувч = 8[pic]/6.08 = 1.6[pic] Тепер попередньо встановимо, скільки каскадів посилення матиме УПЧ. Купч= (К1упч)[pic], де nчисло каскадів. n = log к1упч До упч До 1упч [pic] 20 для fпч = 35 МГц і ПС = 0.8 МГц n = log20 1.6[pic]10[pic]= 4 Попередньо число каскадів УПЧчотири. У супергетеродинных приймачах частотна вибірковість визначається основному ослаблениями частотного дзеркального та сусіднього каналів. Послаблення по дзеркального каналу забезпечує преселектор, а сусіднього каналу — УПЧ. Послаблення по симетричному каналу заданно: 20дб. Вимоги до вибірковості по симетричному каналу невисокі, тому в УПЧ як фільтри розподіленої вибірковості, і фільтри зосередженого избирательности.

Отже, ПЦвхідні ланцюг, входила до складу структурної схеми РХК, є пристрій захисту приймача від просочилися сигналов.

Задля більшої необхідного коефіцієнта галасу зчинив на схему як УРЧ вводиться підсилювач на параметрическом диоде, який навантажений полоснощо пропускає фільтр, чи пристрій придушення дзеркального каналу. Перетворювач частоти складається з змішувача і гетеродина. Перетворювач частоти перетворює частоту сигналу на проміжну частоту fпч=35 МГц (по Т.З.), де відбувається основне посилення сигналу. Демодулятором служить АТ (амплітудне детектор), на яких включається видеоусилитель. Для підстроювання частоти гетеродина використовується пристрій частотною автоподстройки (УЧАП). [pic].

[pic].

Рис. 4.

Структурна схема проектованого РПУ.

5. Проектування НВЧ блока.

До блоку НВЧ входять: АП, УВЧ, УЗП, УПЗК, РМ, гетеродин. 1. Проектування АП. З допомогою антенного перемикача здійснюють підключення антени до тракту передавача і запирання приймача тимчасово випромінювання, а по закінченні дії імпульсупідключення з мінімальним затримкою виходу антени до виходу приймача і відключення тракту передатчика.

При великий імпульсної потужності сигналу АП будується за такою схемою: ферритовый циркулятор, газовий розрядник, діодний резонансний НВЧобмежувач. Циркуляторпристрій, що має такими властивостями: під час подачі сигналу на плече 1 циркулятора, вихідний сигнал з’являється у плечі 2 з дуже малим ослабленням (0.2- 0.5Дб), тоді як у плечі 3 він істотно послаблюється (13−25Дб). Аналогічно на час вступу в плече 2 сигналу, він з’являється у плечі 3 і відбувається на плече 1.

У АП сигнал від передавача надходить на плече 1 циркулятора Ц1 і крізь плече 2 вступає у антену. Лише невелику частину потужності сигналу проходить на плече 3 і крізь циркулятор Ц2 потрапляє на вхід розрядника обмежувача (ГР). Розрядник створює в лінії передачі практично короткий замикання і НВЧ сигнал, позначаючись від нього напрямі до циркулятору Ц2 поглинається в узгодженої навантаженні Rн, ніж досягається захист УВЧ від випалювання. Процес запалювання ГР на початку кожного імпульсу виникає з затримкою 10[pic]с. У перебігу цього часу через ГР проходить значна енергія НВЧ коливань. Выделяющаяся енергія НВЧ може шпигат чи необоротно погіршити параметри діодів НВЧ. Щоб запобігти цього після ГР ставиться резонансний НВЧ обмежувач, включаемый в основну лінію через відрізок лінії довжиною L=(/4. Обмежувач є паралельне з'єднання разомкнутого ємнісного шлейфу С1, послідовного сполуки обмежувального діода Д і коротко замкнутого шлейфу L2 (рис.6).

Відбитий від заповітної мети сигнал постачається з антени на плече 2 Ц1, потім на плече 3, а після на плече 1 Ц2 і крізь його вихідний плече 2 на ГР. Потужність сигналу недостатня для запалювання ГР. Прямі втрати сигналу в ГР становлять 0.3- 1.5Дб. Для подальших розрахунків приймемо коефіцієнт передачі ферритового перемикача = 0.9. [pic].

Див. Мал.5. Функціональна схема антенного перемикача і пристрій захисту приемника.

[pic].

Рис. 6. Еквівалентна схема.

НВЧобмежувача. 2. Проектування устрою захисту приймача. У пристрій захисту приймача входить розрядник приймача і діодний обмежувач. Основним недоліком диодных обмежувачів є відносно невеликий динамічний рівень імпульсної потужності (100вт- 2Квт). Для усунення цієї і об'єднання достоїнств РПЗ і обмежника використовують розрядникобмежувач. Він є поєднання РПЗ і наступного його диодного обмежувача. Розрядникиобмежувачі, які потребують ніяких джерел харчування, витримують великі імпульсні потужності ([pic] 10Квт) і забезпечують захист приймача від усіх можливих сильних сигналів. Після ГР (газоразрядник) ставлять резонансний НВЧобмежувач, включаемый в основну лінію через відрізок лінії l=(/4. Він є паралельне з'єднання разомкнутого шлейфу і послідовне з'єднання обмежувального діода і чергового короткозамкнутого шлейфу L2. По таблиці 4.8 стор. 209 [2] виберемо розрядникобмежувач MD- 80K12. [pic]=16.5 Ггц Праб/f0=6.09% - відносна смуга пропускання. Lпр= 0.9дБ — втрати пропускання. Рі= 10Квт — імпульсна потужність. Рср=10Вт — середня потужність. Wп = 0.5 [pic][pic]Дж — енергія струму розрядника. Довговічність = 2000ч. Довжина = 21.3 Маса = 80 г.

5.3.Проектирование і розрахунок УВЧ. Вихідні дані: F0=1.75[pic]10[pic]Мгц. У приймачах РЛС сантиметрового діапазону найбільше распростронение отримали однокаскадные РХК на п/п диодах. Здебільшого застосовують двочастотні регенеративные ППУ. У цих ППУ поруч із частотною накачуванням Fнак, возбуждаемой допоміжним генератором накачування, використовують дві робочі частоти: сигнальну Fс і неодружену Fх= Fнак — Fc, виникає в процесі посилення. ППУ працюють на відображенні із загальним входом і виходом та «використовує ферритовый циркулятор потреби ділити вхідних і вихідних сигналів. 1. Задля більшої стабільності параметрів РХК, при змін у ланцюга, як ферритового циркулятора застосуємо пятиплечный циркулятор, побудованого з урахуванням Y-циркулятора (з хвилевим опором W=50 Ом та втратою пропускання Lп[pic]0.4 дБ). У цьому циркуляторе втрати сигналу до входу РХК рівні Lп (= 2Lп= 0.8 дБ, стільки ж послаблюється посилений сигнал, проходить з РХК до виходу циркулятора. 2. По таблиці 5.1 (2) вибираємо параметричний діод типу D5147G, має найменші постійні часу (і Lпос. Спер (V) = Спер (0) = 0.32[pic]0.02 пф. ((V) = ((-6) = 0.32 пс. Uнор обр[pic]6 У [pic]к =1.2 У, n = 2, Відкол = 0.3 пФ, Lпос= 0.2 нГн. 3. Необхідна напруга усунення. Uо=[pic][pic]Uнорм обр + [pic][pic]к ([pic] - 1) Uо = [pic][pic]6 В + [pic][pic]1.2 В ([pic] -1) =2.7 В 4. Найдем ємність переходу. Спер (U) =Спер (0)[pic][pic]= 0.32[pic]=0.178пФ. Постійна часу при робочому зміщення: ((Uo) =((-6)[pic]= 0.32[pic]=0.436 пс. Приймаємо Со=Спер (Uo)= 0.178 пФ. 5. Коэффициент модуляції: mмод = ([pic]-1)/([pic] + 1) mмод = ([pic]- 1)/([pic] + 1) = 0.42 Критична частота діода. [pic]fкр = [pic] fкр = [pic]=73.4 Ггц. 6. Поправочный коефіцієнт Кс, враховує втрати у конструкції ДПУ, приймаємо Кс = 2. Тоді знаходимо (э (Uo) = Кс ((Uo). (е= 2(0.436 = 0.872 пс. Еквівалентну опір втрат. (п е = (э (Uo)/Спер (U0) (п е = 0.852/0.172 = 4.9 Ом Динамічна добротність діода. Q = [pic] = [pic] = 2.09 7. Для даних по формулам: Афt = [pic] = [pic]Q[pic]+1 — 1 Nпу min =([pic])min =(1 — 1/Крпу)2/Афt Обчислюємо оптимальне ставлення частот: Аопр = [pic] - 1 = 2.9 Відповідний йому коефіцієнт шуму: Nпу min = (1 — 1/20)(2/2.9) + 1 = 1.66 (2.15дБ) 8. Определим значення холостий частоти fx. Щоб самому отримати максимально можливу смугу пропускання ПДУ, не застосовуючи спеціальних елементів на її розширення й спростити топологічну схему ДПУ, як холостого контуру використовуємо послідовний контур, освічений ємністю З і индуктивностью уведень Lпос.диода. Ланцюг входів холостий частоти замкнутий розімкнутим чверть хвилевим шлейфом, підключеним паралельно диоду, і у яких вхідний опір близький до нулю. І тут на холостий контур не впливають ланцюга сигналу і накачування, і навіть ємність корпусу діода Скор. Резонансна частота цього контуру дорівнює частоті послідовного резонансу діода. Fxo = [pic] = [pic] = 26.6 Ггц 9. Ставлення частот: А = fxo/fco =26.6/17.5 = 1.52 Частота накачування: fнак = fс (1 + А) = 17.5(1 + 1.52) = 44.1 Ггц 10.''Холодный'' КСВ сигнальній ланцюга ДПУ, потрібного забезпечити для заданого резонансного посилення: [pic][pic]=R1/rпос е = [pic](Q[pic]/A — 1), де, А = (x/(o; Q = 2.9 [pic][pic]= [pic]([pic]) = 6.5 Необхідну опір джерела сигналу R1, наведене до затискання наведеної ємності у послідовній еквівалентній схемою (рис. 7). R1 = ([pic]rисс е = 6.5[pic]4.9 = 31.89 ом. [pic] Розраховані значення ([pic]и R1 забезпечують добором согласующих елементів сигнальній ланцюга ДПУ, які зазвичай виконують експериментально. 11. Для розрахунку смуги пропускання задамося коефіцієнтами включення ємності в холостий (mвых x) і сигнальний (mвых з) контури. mвых x = 0.5 mвых з = 0.2 Ппу = fco[pic] Ппу = 17 500[pic] = 115 МГц. 12. Визначимо необхідність потужності накачування ДПУ. За малюнком 5−27 [2] для Uo/([pic] = 2.7/1.2 =2.25 і знаходимо коефіцієнт q =0.4 Pнак буд — потужність накачування діода, Pнак буд = ([pic]Спер (Uo)((Uc)(Uo+([pic])[pic]q Pнак буд = 52 830[pic]= 25 мвт Для fнак = 36.6 Ггц интерполяцией значень коефіцієнта: Pнак буд =2.15 Pнак = Pнак буд Pнак буд Pнак = 2.15[pic]25 мВт = 54 мВт Pнак = 54 мВт — потужність накачування, яку треба підвести до ДПУ.

[pic].

Рис. 8. Принципова схема ДПУ. 4. Проектування і розрахунок устрою придушення дзеркального канала.

В ролі УПЗК використовуються полосно — пропускають фільтри (ППУ). Микроминиатюрный ППФ можна створити якщо за резонатора використовувати ферритовый зразок з монокристала железоиттриевого граната (ЖИГ) як зазвичай дуже малої, відполірованої сфери. Сфера ЖИГ, вміщена в магнітне полі якому НВЧ полі, і зовнішнє полі від електромагніта взаємно перпендикулярні, з фізичних властивостей феритів, резонує на частотах ферромагнитного резонатора, рівної: [pic]([pic]= 3.51[pic]10[pic]Ho [МГц], де Ho — напруженість зовнішнього магнітного поля -[A/M]. Змінюючи Ho за межах перебудовувати резонансну частоту. Вихідні дані до розрахунку: робоча частота ([pic]- 17.5 Ггц. Смуга пропускання Ппр = 710Кгц. Смуга загородження Пз = 4([pic]= 140Мгц 1. Розрахуємо необхідну напруженість зовнішнього магнітного поля Ho: [pic]([pic]= 3.51[pic]10[pic]Ho Ho = [pic] Ho =[pic]= 5[pic]10[pic]А/M 2. Для ферритовой схеми вибираємо монокристал ЖИГ із шириною лінії ферромагнитного резонансу (М = 40А/M і намагниченностью насичення ферритовой сфери Мо =1.4[pic]10[pic]А/M. Визначаємо ненагруженную добротність ЖИГ резонатора: Qo = [pic] = [pic] = 11 325 3. Находим необхідну кількість резонаторів фільтра: n = (Lз (+ 6)/20lg (Пз/Ппр)[pic][pic] n = [pic] = [pic]= 0.5 Приймемо n=1. 4. Требуемая зовнішня добротність ЖИГ резонатора обумовлена кожної петлею зв’язку: Qвн про = (fo/Пз)[pic]ant lg[(Lз (+ 6)/20]; Qвн про =(17 500/140)[pic]ant lg[(20+6)/20] = 441 5. По рис. 4.33 [2] визначаємо для Qвн про = Qвн 1 = Qвн 2 — необхідні зовнішні добротності кожної петлі зв’язку. Qвн[pic]450 необхідний радіус петлі зв’язку у разі: r = 3rсф, а rсф = 0.6 мм. r =1.8 мм. Отже визначено необхідні дані для конструювання ЖИГ резонаторів і петель зв’язку, виконаних з стрічкового провідника шириною 0.4 мм. 6. По формулі: Ппр/([pic]=1/ Qвн про, уточнюємо смугу пропускання двухрезонаторного ППФ: Ппр = 17 500Мгц/450 = 39Мгц. 7. По формулі Lo = 4.34 n[pic] Qвн про/ Q про розраховуємо втрати на резонансної частоті: Lo =4.34[pic]/11 325 = 0.34дб. 8. Пологаем втрати розсіювання межах смуги пропускання, відповідно до Lo грн = 2.5 Lo = 0.85 дб. Тоді сумарне згасання фільтра за українсько-словацьким кордоном смуги пропускання: L[pic]гр = 1+0.85 = 1.85дб. 5. Проектування і розрахунок перетворювача частоти. Найважливішими вимогами, що висуваються до електричним параметрами змішувачів НВЧ, є: мінімальний коефіцієнт шуму, достатня смуга робочих частот, мінімальна потужність гетеродина. Балансні змішувачі мають деякими перевагами перед однодиодными небалансными смесителями. Балансний змішувач (БС) працює при меншою потужності гетеродина, має підвищену стійкість перед перешкодами і дозволяє зменшити потужність гетеродина, прсачивающуюся в антену. Проте ще можна використовувати однодиодный небалансный змішувач. Вихідні дані: fo = 17.5Ггц — робоча частота. Шпч[pic]10 [pic]необходимо застосувати балансний ПЧ. fпч = 35Мгц — проміжна частота. 1. Выберем змішувальні діоди і визначимо їх параметри за таблицею 7.1 [2]. Використовуємо тип ОБШ АА112Б в микростеклянном корпусі, що має, при Рг = 3мВт, втрати перетворення Lпр[pic] 6дб, шумове ставлення [pic]= 0.85, rвых сд = 490…664 Ом і Fнорм [pic]7дб, де Fнорм — нормований коефіцієнт шуму. 2. Проектирование топологічної схеми смесительной секції. Вибираємо схему з согласующим короткозамкнутым шлейфом перед діодом. Хвилеве опір четвертьволновых відрізків МПЛ в вихідний ланцюга секції приймаємо для низкоомных і высокоомных відрізків відповідно 20ом і 90ом. [pic].

Див. Мал.9 Топологічна схема микрополосковой смесительной секції з согласующими короткозамкнутым шлейфом lшл перед діодом: 1- короткозамкнутый відрізок МПЛ як компенсація реактивної складової повної провідності на вході відрізка l1. 2 — діод в скляному корпусі. 3 — низкоомный розімкнений четвертьволновый шлейф.

3.Проектирование НВЧ — мосту. У балансном смесителе, призначений для малошумящего двухбалансного змішувача необхідно використовувати синфазнопротивофазные, тобто. микрополосковые кільцеві мости. Однак, враховуючи щодо нешироку задану смугу (Ппр= 853.5), целесобразно використовувати квадратурный двухшлейфовый міст зі зсувом змішувальних секцій друг щодо друга на [pic], оскільки із ним отримати компактну топологічну схему БС і МШДБС загалом (див. Рис. 10). [pic].

Рис. 10. Топологічна микрополосковая секція малошумящего двухбалансного змішувача. СД — однофазний дільник потужності навпіл як Т сполуки ліній з согласующим четвертьволновым трансформатором на вході. КБ — квадратурный дільник потужності навпіл як квадратурного НВЧ — мосту з узгодженої навантаженням в невикористаний плече.

1. Розрахунок і проектування двухшлейфного мосту. Вихідні дані: fc=17.5Ггц. Підкладка з феррита завтовшки h=0.5мм має диэлектрическую проникність середовища [pic] = 9 і tg кута діелектричних втрат tg[pic] =0.005, матеріал провідників — золото, проводять лінії мають W=50[pic]. 1) Определяем хвилеве опір основний лінії: Wл = W/[pic] = 50/[pic]= 35.5ом. Для шлейфів Wш = W = 50 ом. 2) По формулі W/h = (314/ W[pic]) — 1, знаходимо ширину смужки основний лінії: [pic] = ((314/ W[pic]) — 1) h = ((314/35.5[pic]) — 1) 0.5 = 0.97 мм. Шлейфів: [pic] = ((314/50[pic]) — 1) 0.5 = 0.55 мм. 3) По формулам: [pic] = [pic]/[pic], где [pic]- довжина хвилі в лінії, [pic] - довжина хвилі повітря, [pic]- диэлектрическая проникність середовища в лінії, [pic]= 0.5[1+ [pic]+ ([pic]- 1)/[pic]] Для основний лінії: [pic]= 0.5[1+ 9 +(9- 1) /[pic]] = 6.61, і [pic]= 23/4[pic][pic]= 2.23 мм. Для шлейфів: [pic]= 6.26, [pic]= 2.3 мм. 4) Рассчитаем повні втрати у основний лінії шлейфі мосту. Для розрахунку втрат провідності з таблиці 3.5 [2] знаходимо питому провідність золота :[pic] = 4.1[pic]10[pic]см/м і товщину слоя[pic] = 0.78 мкм. За формулою: Rп = 1/[pic][pic] = [pic], Визначимо поверхове опір провідника: [pic]- провідність провідника. [pic] = 2[pic]f — робоча частота. [pic] =1.256[pic]10[pic]г/м — магнітна проникність в вакуумі. [pic] = відносна магнітна проникність середовища. Rп = ¼.1[pic][pic]= 0.031ом/м[pic]. Погонні втрати провідності МПЛ основний лінії: [pic]= 8.68 Rп/W[pic], [pic]= 8.68[pic]0.031/35.5[pic]= 0.078 дб/см, і щлейфа: [pic]= 8.68[pic]0.031/50[pic]0.055 = 0.98 дб/см, Втрати провідності відрізка основний лінії шлейфу відповідно рівні: ([pic]= [pic][pic][pic] = 0.078[pic]0.223 = 0.017 дб, ([pic]= 0.098[pic]0.23 = 0.023 дб. 5) Аналогичным чином обчислимо діелектричні втрати отрезка[pic]в МПЛ мосту, використовуючи формулу: [pic]=27.5[pic][pic][pic][pic] Втрати основний лінії: ([pic]=[pic][pic]= 0.223[pic]27.3[pic][pic]= 0.102дб. Втрати шлейфу: ([pic]= 0.23[pic]27.3[pic][pic]=0.115дб. Т.а. отримано, що діелектричні втрати більше втрат провідності (з за великий величини tg[pic] - кута діелектричних втрат). 6) Такие втрати шлейфу і основний лінії мосту відповідно рівні: ([pic]=([pic]+([pic]= 0.023 + 0.115 = 0.132дб = 0.015 Нп, ([pic]= ([pic]+([pic]= 0.017 + 0.102 = 0.129 дб = 0.014Нп. 7) КСВ вхідних плечей мосту: [pic] =(2+3([pic]+3[pic]([pic])/(2+([pic]+[pic]([pic]), [pic] =(2+3[pic]3[pic][pic][pic])/(2+0.015+[pic][pic]0.014)= 1.07. Розв’язка ізольованого плеча: L[pic]= 20 lg [pic][pic][pic]([pic]+[pic][pic]([pic])/(([pic]+[pic][pic]([pic])], L[pic]= 35дб. Втрати мосту: L[pic]= 20 lg (1+([pic]+[pic][pic]([pic]), L[pic]= 20 lg (1+0.015 +[pic][pic]0.014) = 0.3дб. Ці параметри мосту відповідають середньої робочої частоті смуги частот. Втратами мосту (L[pic][pic]0.3дб) можна знехтувати. Визначаємо розкид параметрів діодів у парі. Для проектованого БС вважаємо діоди підібраними парами з розкидом rвых СД відповідно до формулі: r[pic]= rвых СД1/ rвых СД2[pic]1+ 30/ rвых СД min, r[pic]= 1+ 30/440= 1.07 і розкидом Lпр. б, у якому L[pic]= 0.5дб.

5.Находим rБС порівн= 0.5 rвых СДср = 270 ом і приймаємо LБС max = Lпр[pic]max = 6дб. nбс = nш = 0.85.

6. Розраховуємо величину: [pic] L[pic]r[pic](дб) = 0.12 + 0.5 + 10lg1.07 = 0.92дб. За графіком рис. 7.22. 2] визначаємо коефіцієнт придушення шуму гетеродина Sш = 26дб.

7.Находим необхідну потужність гетеродина на вході БС за такою формулою: Рг =1[pic]2[pic]3 =6мВт (при розрахунку оптимальної потужності гетеродина потрібно було рівної паспортної Ргопт =3мВт).

8.Определяем шумове ставлення по формулам: ma =10lg[pic]nгс10[pic]RTo, де nгс — відносний спектр потужності шуму, ma — вибирається не більше 100−180 дб/Гц, R — стала Больцмана. R =1.38[pic]10[pic] дж/К. Те = 273 До. nгс = ant lg (ma /10)/10[pic] RTo = ant lg (- 180/10)/(10[pic]1.38[pic]10[pic][pic]273) = 25дб/Гц. nг = nгс Рг. nг = 25[pic]6 = 150.

9.Рассчитываем коефіцієнт шуму з формулі: N[pic]= L[pic]L[pic](n[pic]+ n[pic]/ L[pic]L[pic]S[pic]+ N[pic]-1), де L[pic]- втрати НВЧ мосту, L[pic]=1, nг — шумове ставлення. nг = 150. n[pic]- шумове ставлення БС. n[pic]= 0.85. S[pic]- коефіцієнт придушення шуму гетеродина. S[pic]= 26дб. N[pic]- коефіцієнт шуму УПЧ. N[pic]= 4. L[pic]- загасання у системі. N[pic]= 1[pic]= 12дб. Гетеродин вибираємо за таблицею 8.4, наведеної на стр.364[2]. Вихідними даними є робоча частота [pic], вихідна потужність [pic] мВт, і діапазон електричної перебудови частоты[pic](механической перебудови частоти непотрібен, оскільки передавач дбає про фіксованою частоті 17.5 Ггц). Гадаємо [pic][pic][pic]и [pic]=[pic]-[pic]= 35Мгц, [pic]=[pic]+[pic]=17 535Мгц, тобто. робоча частота гетеродина становить 17 535Мгц, діапазон перебудови [pic]= 35 МГц. Отже, вибираємо гетеродин типу VSX-9012, має параметри: -робоча частота: 12.4−18Ггц. -діапазон механічної перебудови: [pic]= 0Мгц. -діапазон електричної перебудови: [pic]=1000Мгц. -вихідна потужність гетеродина: [pic][pic]50мВт. -напруга харчування: U[pic]= 8 В. -струм харчування: I[pic]= 0.4 А. У генераторах на диодах Ганна з полосковой і микрополосковой конструкцією використовують електричну перебудову частоти. Найпоширенішим методом такий перебудови є включення варактора в колебательную систему гетеродина. Варактор є діод з нелінійної ємністю, розмір якої змінюється за зміни негативного усунення Uов на ньому. Отже змінюють резонансну частоту колебательной системи та здійснюють електричну перебудову частоти. Перевагою такого методу перебудови є практично повну відсутність споживання струму по ланцюга управління частотою. У схему генератора варактор можна включати послідовно чи паралельно СДГ (рис.11). Коливальна система ГДГ включає у собі все реактивні елементи ДГ і варактора, і навіть настроечносогласующую секцію, яке у вихідний лінії разомкнутого паралельного шлейфу довжиною lшл. Ланцюг НВЧ від ланцюгів постійного струму розв’язують режекторные фільтри РФ. [pic].

[pic].

Рис. 12 Еквівалентна схема на диоде Ганна з послідовним включенням варактора для перебудови частоты.

6.Проектирование і розрахунок УПЧ. 1) Коефіцієнт посилення за проектною потужністю преселектора. К[pic]= К[pic]К[pic]Крурч Кр[pic]Крпч: Де К[pic]=0.9, Курч =30; К[pic] К[pic]Крпчвідповідно визначаємо по вичисленим раніше значенням раніше затуханиям сигналів у тих пристроях. До= 1/L Lузп= 0.8дб =1.21[pic] К[pic]=0.825, Lупзк= 0.66дб = 1.16[pic] Кр[pic]= 0.85, L пч = 6дб = 4[pic] Крпч = 0.25. К[pic]= 0.9[pic]= 5[pic]6.5дб. 2) Мощность сигналу на вході на вході УПЧ при чутливості Рап=15.5[pic]10[pic]Вт, становитиме: Р[pic]= 15.5[pic]10[pic][pic]5 = 77.5[pic]10[pic]. 3) Напряжение сигналу на вході 1-го каскаду УПЧ, за узгодженням цього каскаду зі змішувачем, одно: Uвхп= [pic], де g[pic]= Zм (ом) — вхідні провідність транзистора, який використовуватиметься в УПЧ. Для УПЧ використовують біполярні транзистори. Як транзистора вибираємо ГТ 309А (за таблицею докладання 4[2]), т.к. 0.3[pic]= 27Мгц. pic] [pic]= 90 МГц і виконується умова [pic][pic](2- 3)[pic]. Параметри ГТ 309А: [pic]= 120Мгц, 0.3[pic]= 27Мгц, [pic]= 30 мА/В, g[pic]= 2 мСм, С[pic]= 70пф, g[pic]= 6мкСм, С[pic]= 8пф, С[pic]= 2пф, h[pic]= 50, Nм= 5дб, Iкбо= 2мкА. 4) Требуемый коефіцієнт посилення: Ко= Uвых/Uвх п, де Uвых — вихідний напруга ПЧ, однакову вхідному напрузі детектору ([pic]0.01в). 5) Для забезпечення вибірковості по сусідньому каналу застосовують фільтр зосередженого селекції (ФСИ) на ПЧ, т.к. ФСИ може дати кращу вибірковість, ніж УПЧ з розподіленої вибірковістю. У цьому каскад УПЧ містить каскад з ФСИ, що забезпечує необхідну вибірковість і кілька апериодических чи слабоизбирательных каскадів, створюють основне посилення на ПЧ. Вихідні дані: [pic] = 35Мгцпроміжна частота, П= 710Кгцсмуга пропускання, [pic][pic]=20дбослаблення сусіднього каналу. [pic].

Рис. 13. Принципиальная схема каскаду з ФСИ. 6) Определим величину [pic][pic]: [pic][pic]= [pic]; де [pic]- проміжна частота, dвласне згасання контуру, Псмуга пропускання УПЧ. d = 0.004, П = 1Мгц. [pic][pic]= [pic]= 0.38 7) Задаємося числом ланок і як початкового наближення вибираємо n= 4. 8) Находим ослаблення за українсько-словацьким кордоном смуги пропускання, що забезпечує одним ланкою: Sеп1= Sеп/n, де Sепослаблення за українсько-словацьким кордоном смуги пропускання. Sеп = 3дб. Sеп1=¾ = 0.75 9) По графіками рис. 6.4 (стр.284[2]) для [pic][pic]= 0.38 і Sеп1= 0.75 знаходимо параметр [pic]. [pic]= 0.83. 10) Визначимо різницю частот зрізу: [pic][pic]= [pic]= 1.4Мгц/0.83 = 1.7Мгц. 11) Определим допоміжні величини y[pic]и [pic]: y[pic]= [pic]; [pic]= [pic]; y[pic]= 2[pic]/1.7[pic]= 1.65; [pic]= 0.26[pic]0.83 = 0.2 12) По графіку рис. 6.3 знаходимо для [pic]= 0.2 і y[pic]= 1.65: S[pic]= 8дб. 13) Определяем розрахункове ослаблення сусіднього каналу, поставивши величиною [pic]: S[pic]= n[pic], де (S[pic]- погіршення вибірковості через неузгодженості фільтра з джерелом сигналу і навантаженням. S[pic]= 4[pic]8дб — 3дб = 29 дб[pic]20дб. 14) Для розрахунку елементів фільтрів задамося величиною номінального характеристичного опору: Wo= 10кОм. 15) Вычисляем коефіцієнти трансформації по формулам: m[pic]= [pic] m[pic]= [pic] Wo[pic]g[pic]= 10[pic]10[pic][pic]6[pic]10[pic] = 0.08[pic]1[pic], Wo[pic]g[pic]= 10[pic]10[pic][pic]2[pic]10[pic] = 20[pic]1 [pic]; 16) По графіками (рис. 6.6) стр.287[2]) визначаємо коефіцієнт передачі ФСИ для n= 2, [pic]= 0.2 Кпф= 0.65. 17) Рассчитаем коефіцієнт посилення каскаду з ФСИ: Коф= 0.5m[pic] m[pic][pic]WoКпф Коф= 0.5[pic]1[pic]0.20[pic]30[pic]10[pic][pic]10[pic]10[pic][pic]0.65 = 20. Для необхідного посилення (140 000) необхідно 4каскада. Тоді коефіцієнт посилення становитиме 160 000. Перевищенням можна знехтувати. 18) Розраховуємо елементи, що утворюють ланки ФСИ. [pic] Де m[pic]- відповідає коефіцієнта трансформації m[pic], [pic]- коефіцієнт зв’язку (0.7−0.9). [pic].

7. Проектування детектора широкоимпульсного сигналу з лінійної частотною модуляцией.

Устройство, призначене виділення облямовує процесу називається детектором. При Uм (0.3−0.5 В діодний детектор працює у квадратичном режимі. Операцію отримання квадрата облямовує виконують у два прийому: спочатку з допомогою лінійного детектора виділяють огибающую, напруга якою потім подають квадратор. Квадратор належить до пристроям, що реалізують операцію множення процесу на процес. Найбільш скоєні перемножители — умножители компенсаційного типу. [pic].

Рис. 14. Умножитель компенсаційного типу. При подачі на вхід 1 (U[pic]) напруги U[pic] реалізується операція спорудження в квадрат. Умножитель компенсаційного типу і двох перемножителей прямої дії. Найпростішим примножувачем є виборчий підсилювач із регульованим коефіцієнтом посилення. Також в склад умножителя компенсаційного типу входить операційний підсилювач (ЗУ). Амплітуда лінійний детектор (АТ) виконують на напівпровідникових диодах чи транзисторах. Діодні напівпровідникові детектори може мати як послідовні, і паралельні схеми включення. [pic].

Рис. 15. Послідовна схема включення АТ. Джерелом сигналу є коливальний контур Lк, Ск, индуктивно пов’язані з виходом резонансного усилительного каскаду. До нього підключений детектор, освічений діодом Д і навантаженням RC. Фільтр (Lф та її паразитная ємність Сф) — зменшує високочастотні пульсації вихідного напруги. Перед детектированием імпульси, прийняті РЛ на приймальний пристрій, відповідно до структурної схемою, проходять фільтрову обробку. Фо — є узгоджений фільтр. Фільтр Фв — ваговій акумулятор на змінний інтервалі. [pic].

Рис. 16.Весовой акумулятор на змінний интервале.

Итак, коефіцієнти пристроїв, які входять у структурну схему (до АТ): Капч= 0.95, Кузп= 0.9, Кувч= 5.5, Купзк= 0.92, Кпч= 0.5, Купч= 1,6[pic], Кф= 0.1;[pic] після СФ (т.к. він послаблює сигнал), необхідно провести в схему підсилювач з коефіцієнтом передачі: Шмат= 10. Введемо каскад з ОЭ.

8.Проектирование АПЧ.

Для автоподстройки частоти гетеродина можна використовувати частотний детектор приймача і управитель частоти (УЧАП), що працювати при щодо повільному зміні частоти, викликану нестабільністю передавача і гетеродина приймача. [pic].

Рис. 16. Принципова схема АПЧ. У системі АПЧ використовується частотний детектор. Його підключаємо до каскаду УПЧ, виконаного на інтегральної мікросхемі К224УС3. Частотний детектор виконано на розстроєних контурах з послідовним резонансом. (Д1, Д2, С1- С4, L1, L2, R1, R2). Щоб наступні ланцюга не шунтировали навантаження ЧД, з його вихід ставимо эммиттерный повторювач, за який використовували мікросхему К2УЭ182. Коефіцієнт передачі ЭП — Кэп= 0.9. З огляду на, що рівні сигналів на вході не вдома ЧД великі, видеоимпульсы після ЭП необхідно посилювати у різних каналах. Пікові детектори (на Д3 і Д4) — на формування регулюючих напруг, що складаються після пікових детекторів щоб одержати результуючої характеристики частотного детектора. Видеоусилители, яких повинні приєднаються пікові детектори побудовано на мікросхемах К218УИ1 (імпульсний підсилювач на позитивну полярність) і К218УИ2 (імпульсний підсилювач на негативну полярність), мають основні характеристики: Кву[pic]3, Riву= 100 ом. Истоковый повторювач на польовому транзисторі КП102Л, служить щоб уникнути шунтування навантажень пікових детекторов.

10.Проектирование системи АРУ (автоматичної регулювання посилення). Вихідні дані: Тип АРУ: ИАРУ Dвх =50 дб, Dвых =10 дб. Оскільки динамічний діапазон вхідних вихідних сигналів становлять 50 і 10дб, то необхідну зміна посилення УПЧ за максимального ИАРУ становитиме [pic]раз. Кількість регульованих каскадів: [pic]n[pic]=[pic], де [pic]- зміна посилення одного каскаду. Охоплюючи АРУ 3 каскаду, регулювання посилення на вихідний каскад УПЧ не вводять. Отримуємо необхідну зміна посилення одного каскаду. n[pic]= [pic]n[pic]=4/3 =1.33 [pic]= 22 — коефіцієнт передачі кожного із трьох каскадів має змінюватися в межах: 0.23−5.

[pic].

Рис. 17 Принципова схема ИАРУ.

11.Проектирование видеоусилителя. У видеоусилителях на транзисторах застосовують схеми із загальним эммитером, так як вони забезпечують найбільше посилення. Вихідними для рассчета є: — необхідний коефіцієнт посилення: Кву =146. — час встановлення імпульсу tуст.=0,4 мкс.(т.к. імпульспрямокутний). — тривалість імпульсного сигналу (= 1.83 мкс. — спад вершини [pic]=0.1. — викид вых. напруги [pic]= 0.1. -опір джерела сигналу =20 кОм. — Rн =18 кОм. Сп =25 пФ. 1) Вибираємо транзистор: [pic][pic](1.4[pic]/[pic])[pic] [pic][pic]6.2Мгц [pic][pic]- гранична частота [pic]60 Кгц. Вибираємо транзистор ГТ309А: [pic]= 100−300. 2) Так як параметри вихідного устрою R=18 Клубок, З= 25 пф, то навантаження має емкостной характер, то використовуємо схему із загальним эмиттером. Для необхідного коефіцієнта посилення ПУ, потрібно поставити два каскаду з ОЭ.

[pic] Рис. 18. Принципова схема видеоусилителя.

12. Конструкція приймача. Основне завдання конструювання приймача є забезпечення працездатності устрою з параметрами закладені у його електронний розрахунок. Необхідно домогтися такого взаємного розташування каскадів та вузлів на друкованої платі, аби максимально зменшити паразитні зв’язку; забезпечити жорсткість конструкції, корозийной та стійкості устрою; забезпечити зручність управління, контролю, ремонту й транспортування; зменшити габаритні розміри й безліч; узгодити конструктивно приймач з апаратурою, з якій він працює. Для зменшення паразитних зв’язків необхідно старанно продумати розміщення каскадів. Використовують розміщення схеми ‘в лінійку', або ‘за периметром'. Задля більшої жорсткості конструкції друковані плати кріпляться на міцному підставі. У професійних пристроях, мають блочну конструкцію такі рами як касет вставляються в кожухи. З використанням приймача у важких кліматичні умови окремі елементи і блоки вміщують у спеціальні герметичні кожухи. Працюючи приймача необхідний відвід тепла через природну конвенцію повітря. Проектування зовнішнього вигляду приймача є одним із найважливіших завдань і має здійснюватися в співдружності з художником. Форма і місцезнаходження ручок управління впливає працездатність оператора.

13. Укладання. Розрахунок чутливості РХК визначаємо по фомуле: РА=К[pic]То[pic]Пш[pic][pic][pic], Nп-коэффициент шуму приймача; Nп =3. Тоді РАр = 1.38[pic]=5[pic]вт. Послаблення по дзеркального каналу — 30дб. Послаблення по сусідньому каналу — 29дб.

14.Список літератури. 1. ‘ Проектування радіолокаційних прийомних пристроїв. ‘ | Під редакцією Соколова М. А. 1984 г. | 2. ‘ Проектування РХК. ‘ | Під редакцією Сиверста. 1976 р. | 3. ‘ Розрахунок радіоприймачів. ‘ | Бобров Н. В. та інших. 1971 г. | 4. ‘ Радіоприймальні устрою. ‘ | Ширман і Рулевич. | 5. ‘ Довідник по в.п. диодам, транзисторам і інтегральним мікросхемах. ‘ | Під редакцією Горнонова 1979 г.| 6. ‘ ІМС. Довідник. ‘ 7. ‘ Устрою приймання та опрацювання сигналів. ‘ Методичні вказівки до курсовому проектування. Саломасов В. В. Соколов М. А. 1989 г.

Т.