Кабельная магістраль зв'язок між містами Тамбов і Владимир

РефератДопомога в написанніДізнатися вартістьмоєї роботи

0,1 — 0,25| 0,5 — 0,75 — | — |fT |fT |fT |fT |fT — |f |5,20E+0|1,30E+0|2,60E+0|3,90E+0|5,20E+0| |гц |6 |7 |7 |7 |7 — | |Первичн| — | — | — |ые — | — | — | |парамет| — | — | — |ры — | — | — | |передач| — | — | — |і. — | — | — |R Ом/км|155,82 |246,37 |348,42 |426,73 |492,74 — |L |2,80E-0|2,79E-0|2,78E-0|2,77E-0|2,77E-0| |Гн/км |4 |4 |4 |4 |4 — |З Ф/км|4,92E-0|4,92E-0|4,92E-0|4,92E-0|4,92E-0| — |8… Читати ще >

Кабельная магістраль зв'язок між містами Тамбов і Владимир (реферат, курсова, диплом, контрольна)

1. Запровадження. 2.

2. Вибір та обґрунтування траси магістралі. 2.

3. Визначення числа каналів на магістралі. 3.

4. Вибір системи передачі й типу кабелю. 5.

5. Вихідні дані до кабельної магістралі. 5.

6. Конструктивний розрахунок кабелю. 6.

7. Розрахунок параметрів передачі ланцюгів кабелю буде в діапазоні частот СП. 9.

8. Визначення довжини регенерационного (усилительного) дільниці і побудова схеми розміщення ОРП і НРП на магістралі. 17.

9. Розрахунок параметрів взаємовпливу між ланцюгами кабелю. 18.

10. Розрахунок небезпечного магнітного впливу ЛЕП на симетричні ланцюга кабелю. 24.

11. Визначення необхідність захисту кабельної магістралі від ударів блискавки. 28.

12. Заходи з захисту кабелів від зовнішніх впливів. 29.

13. Основні види робіт з будівництва кабельної магістралі і потрібні на будівництво основні лінійні матеріали. 30.

1 Введение.

Наш час, особливо 10 останніх років, характеризується бурхливим розвитком телекомунікаційних технологій. Поруч із появою нових форм передачі, вдосконалюються традиційні види й методи інформаційного обмена.

Сучасні засоби зв’язку дозволяють передавати різні види інформації: телефонної, телеграфної, мовлення, телебачення, передачі газет фототелеграфным методом, і навіть передачі ЕОМ і АСУ. Сучасні мережі електричного зв’язку і мережі передачі нашій країні розвиваються з урахуванням Єдиної автоматизованої мережі зв’язку (ЕАСС).

Магістральна мережу зв’язку країни на сучасному розвитку виходить з використанні кабельних, радіорелейних і супутникових ліній зв’язку. Ці лінії доповнюють одне одного, забезпечуючи передачу великих потоків інформації будь-якого призначення базі використання цифрових і аналогових систем передачі. Кабельні лінії зв’язку, які мають високої захищеністю каналів зв’язку від атмосферних впливів і різних перешкод, експлуатаційної надійністю і довговічністю, є основний мережею зв’язку країни. По кабельних мережах передається до 75% всієї информации.

Нині найефективнішими є коаксиальные кабелі, що дозволяють передавати потужні пучки зв’язку різного призначення. Швидкими темпами освоюють мережах оптичні кабели.

Вирішальними чинниками у впровадженні нових систем зв’язку сьогодні є швидкість передачі й забезпечення високої якості передачі. Впровадження інтелектуальних мереж, ISDN, мереж рухомого зв’язку вимагає створення систем передачі, які відповідають найсучаснішим требованиям.

Зміст курсового проекту, є розробку й проектування кабельної магістралі в організацію багатоканальної зв’язку різного призначення між містами Тамбовом і Владимиром.

Курсової проект містить такі етапи проектування кабельної магістралі: вибір траси; конструктивний розрахунок кабелю; розрахунок параметрів передачі; розрахунок захисту від впливів; розрахунок обсягу будівельних работ.

2 Вибір та обґрунтування траси магистрали.

Відповідно до варіанту завдання (34) оконечными пунктами траси магістралі є міста Тамбов і Владимир.

Траса прокладки магістралі визначається розташуванням оконечных пунктів. Усі вимоги, учитываемые під час виборів траси можна зводити до трьом основним: мінімальні капітальні видатки будівництво; мінімальні експлуатаційних витрат; зручність обслуживания.

Для дотримання зазначених вимог, траса повинен мати наикратчайшее відстань між заданими пунктами і найменше перешкод, які ускладнюють і удорожающих будівництво. За межами населених пунктів трасу зазвичай вибирають в смузі відводу шосейних доріг чи вздовж профилированных сільських шляхів. Допускається будівництво траси магістралі вздовж залізниць, але у цьому випадку слід передбачити виконання заходів щодо захисту траси від зовнішнього впливу контактних мереж залізних дорог.

Для розгляду пропонуються два варіанта трас прокладки кабеля.

Уздовж шосейної дороги Тамбов — Ряжск — Рязань — Спас-Клепики — ГусакКришталевий — Володимир. Тривалість траси — 515 км.

Уздовж шосейною дороги Тамбов — Шацк — Сасово — Касимов — Тума — ГусакКришталевий — Володимир. Тривалість траси — 480 км.

Перший варіант траси магістралі тримає в своєму шляху 22 перетину з шоссейными і залізницями, тоді як другого варіанта траси має 16 таких перетинань. З іншого боку, перший варіант траси більший число переходів через річки, що ускладнює строительство.

Перевагою першого варіанта буде вважатимуться то, траса проходить через обласної місто Рязань, де можна організувати виділення каналів з загального потоку. Недоліком є велика довжина траси і ускладнення будівництва великою кількістю переходів через шосейні і залізниці і крізь річки. З іншого боку, перший варіант траси магістралі значну частину своєї шляху відбувається на безпосередній близькості до электрифицированной залізничної лінії, що зумовлює необхідність застосування додаткової захисту від зовнішніх влияний.

Обидва варіанта траси мають за одним переходу через судноплавну річку Ока, але у перший варіант перехід ввозяться місці з не меншою шириной.

З погляду житлово-побутових умов й можливості розміщення обслуговуючого персоналу обидва варіанти траси магістралі одинаковы.

З огляду на наведені вище вимоги, і рекомендації можна дійти висновку, що кращим варіантом траси магістралі є другого варіанта, оскільки траса у разі має меншу довжину, менш схильна до зовнішнім впливам і має менше переходів через річки, шосейні і залізні дороги.

Отже, остаточно стверджуємо трасу магистрали.

Уздовж автомобільної дороги Тамбов — Шацк — Касимов — Тума — ГусакКришталевий — Владимир.

Додатка містять викопіровку з карти із зазначенням обох варіантів траси магистрали.

3 Визначення числа каналів на магистрали.

Кількість каналів, що пов’язують задані оконечные пункти, залежить від чисельності населення у цих пунктах і південь від ступеня зацікавленості окремих груп населення в взаимосвязи.

Чисельність в заданому пункті та її підлеглих околицях з урахуванням середнього приросту населення визначається как:

[pic], (3.1).

де Ho — народонаселення 1989 р., чел;

P — середній приріст населення даної місцевості, % (приймається 2−3%) t — період, визначається як різницю між призначеним роком перспективного проектування й роком перепису населения.

Рік перспективного проектування приймається п’ять, 10 чи 15 років вперед проти поточним роком. У курсовому проекті приймемо рік перспективного проектування п’ять років наперед. Следовательно,.

[pic], (3.2).

де tm — рік розробки проекту. Оскільки tm=1997, то.

[pic] лет.

Чисельність в Тамбове:

[pic]тыс. чел.

Чисельність у Владимире:

[pic]тыс. чел.

Кількість абонентів у зоні АМТС залежить від кількості населення цієї зони і від рівня телефонізації у цій місцевості. Беручи, що середній коефіцієнт оснащеності населення телефонними апаратами дорівнює 0,3 (30 телефонів на 100 людина) обчислимо кількість абонентів, обслуговуваних у дії АМТС:

[pic]. (3.3).

Кількість абонентів у дії АМТС Тамбова:

[pic]тыс. чел.

Кількість абонентів у дії АМТС Владимира:

[pic]тыс. чел.

Ступінь зацікавленості окремих груп населення в взаємозв'язку залежить від політичних, економічних, культурних та соціальнопобутових відносин між групами населення, районами і областями. Взаємозв'язок між заданими оконечными і проміжними пунктами визначається виходячи з статистичних даних, отриманих підприємством зв’язку за попередні проектування роки. Практично, ці взаємозв'язку висловлюють через коефіцієнт тяжіння (1, що як показують дослідження, коливається в межах (від 0,1 до 12%). У курсовому проекті приймемо (1=5%.

Зважаючи на це, в тому числі та обставина, що телефонні каналів навіть у міжміського мають переважна значення, необхідно визначити спочатку кількість телефонних каналів між заданими пунктами. Для розрахунку телефонних каналів можна скористатися наближеною формулой:

[pic], (3.4).

де (1 і (1 — постійні коефіцієнти, відповідні фіксованою доступності й заданим потерям.

Зазвичай втрати задаються у вигляді 5%, тоді (1=1,3 і (1=5,6;

(1 — коефіцієнт тяжіння; y — питома навантаження, т. е. Середня навантаження, створювана одним абонентом, y=0,05 Эрл.

Отже, число каналів для телефонному зв’язку між Тамбовом і Володимиром равно:

[pic]канал.

Проте з кабельної магістралі організуються канали та інших видів зв’язку, яких относятся:

1) канали для телеграфної связи;

2) канали передачі проводового вещания;

3) канали передачі данных;

4) канали для факсимільного зв’язку (передачі газет);

5) канали транзитної связи.

Канали в організацію зв’язку різного призначення еквівалентні певному числу телефонних каналів. Для курсового проекту приймемо, що еквівалентну число телефонних каналів в організацію зв’язку різного призначення одно розрахованим вище числу каналів телефонної связи.

Тоді загальна кількість каналів на магістралі равно:

[pic] канала.

4 Вибір системи передачі й типу кабеля.

Вибір системи передачі й типу кабелю виробляється у відповідність до розрахованим загальною кількістю каналів і з техніко-економічних соображений.

На магістральних і внутрішньозонових кабельних лініях зв’язку використовується, зазвичай, четырехпроводная схема організації зв’язку, коли він різні напрями передачі здійснюються за різним двухпроводным ланцюгах щодо одного й тому самому спектрі частот. У цьому спосіб організації зв’язку з коаксиальному кабелю — однокабельный, т. е. Ланцюги приймання та передачі перебувають у одному кабелі, а, по симетричному кабелю — двухкабельный, при якому ланцюга кожного напрями передачі перебувають у окремому кабеле.

Оскільки розраховане число каналів nоб=1862 каналу, то виберемо цифрові системи передачі (ЦСП) з тимчасовим поділом каналів типу ІКМ- 480(2 і кабель типу МКТ-4 з чотирма малогабаритними коаксиальными парами (КП). При четырехпроводной однокабельной схемою організації зв’язку з чотирьом коаксиальным парам (дві у прямому й дві у напрямі) будуть працювати дві ЦСП типу ИКМ-480(2.

Усього буде організовано 1920 каналів, 58 каналів будуть резервными.

Швидкість передачі для ЦСП ИКМ-480(2 становить 52 Мбит/сек.

Згасання усилительного (регенерационного) ділянки — 55 дБ.

Відстань між ОРП — 200 км.

5 Вихідні дані до кабельної магистрали.

Діаметр центрального провідника среднегабаритной коаксиальной пари (d=2,4 мм.

Еквівалентна диэлектрическая проникність ((э=1,12.

Іспитове напруга під час перевірки електричної міцності ізоляції(Uисп=1,7 кВ.

Відстані між ділянками зближення ЛЕП і ЛЗ: a1=100 м; а2=130 м; а3=90 м.

Довжини ділянок зближення: l1=6 км; l2=7 км; l3=7 км.

Струм короткого замикання (I=3,6 кА.

Середня тривалість гроз (Т=36 часов.

Питома опір грунту ((гр=0,8 кОм м.

Коефіцієнт екранізування троса (Sтр=0,38.

6 Конструктивний розрахунок кабеля.

Конструктивний розрахунок кабелю залежить від розрахунку розмірів всіх елементів, входять до складу кабеля.

Насамперед, по заданому значенням діаметра внутрішнього провідника і з нормируемого значення хвильового опору Zв=75 Ом, визначається внутрішній діаметр зовнішнього проводника.

[pic], (6.1).

де (- еквівалентна відносна диэлектрическая проникність ізоляції; d — діаметр внутрішнього провідника, мм;

D — внутрішній діаметр зовнішнього провідника, мм.

Значення D визначається з вище рівняння (6.1) при значенні хвильового опору Zв=75 Ом по формуле:

[pic], мм. (6.2).

Отже, внутрішній діаметр зовнішнього провідника равен:

[pic] мм.

Для коаксіальних пар середнього розміру застосовується шайбовая поліетиленова ізоляція, для малогабаритних КП застосовується баллоннополіетиленова изоляция.

Зовнішнє діаметр КП середнього розміру визначається по формуле:

[pic], мм, (6.3).

де t — товщина зовнішнього провідника, мм; tэ — загальна товщина екрана з цих двох сталевих стрічок, мм; tи — товщина ізоляційного шару поверх екрана, мм.

Для КП середнього розміру t=0,3 мм, екран виконано із горіхового двох сталевих стрічок завтовшки по 0,15 мм кожна, ізоляція виконана з двох стрічок папери К-120 завтовшки по 0,12 мм кожна. Отже, зовнішнє діаметр КП середнього розміру равен:

[pic]мм.

Оскільки обраний нами кабель містить малогабаритні КП, то після перебування зовнішнього діаметра КП середнього розміру необхідно визначити зовнішнє діаметр малогабаритній КП з соотношения:

[pic] мм. (6.4).

Потім, визначимо внутрішній діаметр зовнішнього провідника малогабаритній КП.

[pic], мм. (6.5).

Для малогабаритній КП товщина зовнішнього провідника t=0,1 мм, екран виконано із горіхового двох сталевих стрічок завтовшки по 0,1 мм кожна, зовнішня ізоляція виконана з поливинилхлоридной стрічки завтовшки 0,23 мм. Отже, внутрішній діаметр зовнішнього провідника малогабаритній КП равен:

[pic]мм.

З висловлювання (6.1) при Zв=75 Ом і (=1,22 визначимо діаметр внутрішнього провідника малогабаритній КП.

[pic] (6.6).

Діаметр скрученого сердечника, що складається з чотирьох КП однакового розміру визначається по формуле:

[pic] мм. (6.7).

Коаксіальний кабель типу МКТ-4 містить п’ять симетричних груп. Діаметр симетричній групи кабелю, що містить чотири КП однакового розміру буде составлять:

[pic] мм. (6.8).

Потім визначимо діаметр ізольованій жили симетричній группы:

[pic] мм. (6.9).

Діаметр токопроводящей жили визначається как:

[pic] мм. (6.10).

Оскільки do < 0,7 мм, то ролі симетричній групи взяти пару і тоді діаметр ізольованій жили симетричній пари будет:

[pic] мм (6.11).

Діаметр голою жили симетричній пары.

[pic] мм. (6.12).

Товщина ізоляції жили симетричній пары.

[pic] мм. (6.13).

Діаметр кабельного сердечника з поясної ізоляцією визначається по формуле:

[pic], мм, (6.14).

де n — число стрічок поясної изоляции;

(n — товщина однієї стрічки, мм.

Як захисної оболонки кабелю застосуємо выпрессованную алюмінієву оболонку, що має поруч переваг, як-от легкість, дешевизна і високі экранирующие властивості. Для кабелю з алюмінієвої оболонкою поясна ізоляція виконується з 6−8 стрічок кабельної папери К-120, завтовшки 0,12 мм кожної стрічки. Отже, діаметр кабельного сердечника равен:

[pic] мм.

По певному за такою формулою (6.14) діаметру кабельного сердечника під оболонкою визначимо товщину гладкою алюмінієвої оболонки з [1, табл. 3.5]. Товщина алюмінієвої оболонки у разі tоб=1,2 мм.

Оскільки алюміній піддається електрохімічної корозії, алюмінієву оболонку надійно захищають поліетиленовим шлангом з якими попередньо накладеним шаром битума.

У курсовому проекті для кабельної магістралі використовуються малогабаритні коаксиальные кабелі трьох типів: голі, прокладання в кабельної каналізації у межах населених пунктів; броньовані сталевими стрічками, прокладання у грунт; броньовані круглими дротами, прокладання через судноплавні реки.

Діаметр голого кабелю з алюмінієвої оболонкою покритою поліетиленовим шлангом визначається по формуле:

[pic] мм, (6.15).

де tоб — товщина оболонки голого кабелю, мм. tш — товщина поліетиленового шланга певна з табл. 3.6[1] tш=2,2 мм.

Діаметр броньованого кабелю можна визначити как:

[pic] мм, (6.16).

де tоб — товщина оболонки броньованого кабелю, мм; tпод — товщина подушки під бронею, мм; tбр — товщина броні, мм.

Кабелі може мати різні захисні покрови. Для кабелю броньованого сталевими захисними стрічками товщина алюмінієвої оболонки tоб=1,2 мм.

З [2, табл.1.27] виберемо захисний покрив типу БпШп із підвищеною коррозионной стійкістю, який має подушку типу п завтовшки tпод=2,5 мм. Кабель броньований двома оцинкованими сталевими стрічками завтовшки 0,5 мм кожна. Отже tбр=1мм. Товщину зовнішнього покриву по броні визначимо з [2, табл. 1.29]. У нашому випадку вона становить tнар=1,7 мм.

Діаметр кабелю броньованого сталевими лентами.

[pic] мм.

Для здійснення прокладки через судноплавні річки застосовується кабель броньований круглими дротами діаметром 4 мм, tбр=4 мм. зі свинцевій оболонкою. У цьому випадку діаметр кабельного сердечника з поясної ізоляцією з 4 стрічок кабельної папери К-120 завтовшки 0,12 мм буде равен.

[pic][pic] мм.

Застосуємо захисний покрив типу До з подушкою завтовшки tпод=2 мм, свинцевим оболонкою завтовшки tоб=2 мм зовнішнім покровом завтовшки tнар=2 мм.

Діаметр кабелю броньованого круглими проволоками.

[pic]мм.

Відповідно до номенклатурі наведеної у [2, табл.] під час проектування магістралі буде використано кабелі наступних типів: МКТАШп-4 з малогабаритними коаксиалами з баллонной ізоляцією в алюмінієвої оболонці з захисним покровом типу Шп, прокладання в кабельної каналізації. МКТАБпШп-4 з малогабаритними коаксиалами броньований сталевими стрічками з захисним покровом типу БпШп, прокладання у ґрунт. МКТСК-4 з малогабаритними коаксиалами броньований сталевими дротами в свинцевим оболонці, прокладання через судноплавні реки.

На рис. 6.1 показаний поперечний розріз малогабаритного коаксіального кабелю типу МКТС-4.

7 Розрахунок параметрів передачі ланцюгів кабелю буде в діапазоні частот СП.

Розрахунок первинних (R, L, З, G) і вторинних ((, (, Zв, (ф) параметрів передачі виконується для п’яти значень частот.

Для ЦСП швидкість передачі у Кбит/сек дорівнює тактовою частоті fт системи передачі у Кгц. Для обраної нами ЦСП ИКМ-480(2 швидкість передачі дорівнює 52 000 Кбит/сек, отже тактова частота системи передачі дорівнює fт=52 МГц.

Отже, параметри передачі необхідно розрахувати на частотах:

0,1 fт=5,2 МГц;

0,25 fт=13 МГц;

0,5 fт=26 МГц;

0,75 fт=39 МГц; fт=52 МГц.

Розрахунок первинних параметрів передачі коаксіальних пар з міді проводиться у разі наступним формулам: активне опір, в Ом/км.

[pic], (7.1).

де D=6,07 мм — внутрішній діаметр зовнішнього провідника малогабаритній КП; d=1,53 мм — діаметр внутрішнього проводника.

На частоті 0,1fт.

[pic] Ом/км.

На частоті 0,25 fт.

[pic] Ом/км.

На частоті 0,5 fт.

[pic] Ом/км.

На частоті 0,75 fт.

[pic] Ом/км.

На частоті fт.

[pic] Ом/км;

индуктивность, в Гн/км.

[pic] (7.2).

На частоті 0,1fт.

[pic] Гн/км.

На частоті 0,25 fт.

[pic] Гн/км.

На частоті 0,5 fт.

[pic] Гн/км.

На частоті 0,75 fт.

[pic] Гн/км.

На частоті fт.

[pic] Гн/км;

рабочая ємність, в Ф/км.

[pic], (7.3).

де, для баллонно-полиэтиленовой ізоляції (=1,22.

[pic] Ф/км;

проводимость ізоляції, в См/км.

[pic], (7.4).

де, значення tg (з табл. 5.3 [1] за частоти 10 МГц.

[pic];

[pic].

На частоті 0,1 fт.

[pic] См/км.

На частоті 0,25 fт.

[pic] См/км.

На частоті 0,5 fт.

[pic] См/км.

На частоті 0,75 fт.

[pic] См/км.

На частоті fт.

[pic] См/км.

Побічні параметри передачі слід розрахувати по формулам наведених в табл. 4.6 [1] для високих частот. Коефіцієнт загасання, в дБ/км.

[pic], (7.5).

На частоті 0,1 fт.

[pic] дБ/км.

На частоті 0,25 fт.

[pic] дБ/км.

На частоті 0,5 fт.

[pic] дБ/км.

На частоті 0,75 fт.

[pic] дБ/км.

На частоті fт.

[pic] дБ/км.

Коэффициент фази, в рад/км.

[pic], (7.6).

На частоті 0,1 fт.

[pic] рад/км.

На частоті 0,25 fт.

[pic] рад/км.

На частоті 0,5 fт.

[pic] рад/км.

На частоті 0,75 fт.

[pic] рад/км.

На частоті fт.

[pic] рад/км.

Волновое опір, в Ом.

[pic] (7.7).

На частоті 0,1 fт.

[pic] Ом.

На частоті 0,25 fт.

[pic] Ом.

На частоті 0,5 fт.

[pic] Ом.

На частоті 0,75 fт.

[pic] Ом.

На частоті fт.

[pic] Ом.

Фазовая швидкість, в км/с визначається за такою формулою (4.42) [1].

[pic] (7.8).

На частоті 0,1 fт.

[pic] км/с.

На частоті 0,25 fт.

[pic] км/с.

На частоті 0,5 fт.

[pic] км/с.

На частоті 0,75 fт.

[pic] км/с.

На частоті fт.

[pic] км/с.

Результати підрахунків параметрів передачі помістимо в таблицю 1. По результатам розрахунків побудуємо графіки частотною залежності параметрів передачі коаксіальних пар з меди.

На рис. 7.1 показано частотна залежність активного опору коаксиальной ланцюга. З малюнка видно, що зі зростанням частоти активне опір закономірно зростає з допомогою поверхового і ефекту близькості. Причому найбільшу удільне значення має тут опір внутрішнього проводника.

[pic].

Рис. 7.1. Частотна залежність активного опору коаксиальной цепи.

Индуктивность коаксиальной ланцюга зі збільшенням частоти зменшується. Це зумовлено зменшенням внутрішньої індуктивності з допомогою поверхового ефекту. Залежність індуктивності від частоти показано на рис. 7.2.

[pic].

Рис. 7.2. Частотна залежність індуктивності коаксиальной цепи.

Ємність коаксиальной ланцюга від частоти не зависит.

Провідність ізоляції зі зростанням частоти лінійно зростає. Величина її залежить насамперед від якості диэлектрика, що у кабелі і характеризується величиною кута діелектричних втрат tg (. Частотна залежність провідності ізоляції показано на рис. 7.3.

[pic].

Рис. 7.3. Частотна залежність провідності ізоляції коаксиальной цепи.

На рис. 7.4 показано частотна залежність коефіцієнта загасання. З зростанням частоти коефіцієнт загасання возрастает.

[pic].

Рис. 7.4. Частотна залежність коефіцієнта загасання, (дБ/км.

Коефіцієнт фази (зі зростанням частоти зростає майже з прямолінійному закону.

[pic].

Рис. 7.5. Частотна залежність коефіцієнта фази (, рад/км.

Частотна залежність хвильового опору коаксиальной ланцюга ілюструється графіком на рис. 7.6. Модуль хвильового опору з збільшенням частоти уменьшается.

[pic].

Рис. 7.6. Частотна залежність хвильового опору Zв.

Швидкість поширення електромагнітної енергії по кабельним лініях з зростанням частоти істотно зростає. Швидкість поширення електромагнітної енергії лінією при постійному струмі становить приблизно 10 000 км/с, а при токах високих частот має величину порядку 250 000 км/с, наближаючись до швидкості света.

[pic].

Рис. 7.7. Частотна залежність швидкості поширення електромагнітної енергії (.

8 Визначення довжини регенерационного (усилительного) дільниці і побудова схеми розміщення ОРП і НРП на магистрали.

Лінійний тракт ЦСП містить передавальне і приймальне обладнання лінійного тракту, регенераційні ділянки лінії регенераційні пункти, призначені на відновлення початкової форми, амплітуди і тимчасових положень импульсов.

Більшість проміжних регенераційних пунктів є необслуживаемыми (НРП) і тільки п’яту частину цих пунктів є обслуживаемыми (ОРП). Необслуживаемые пункти харчуються за тими самими ланцюгах, якими передаються лінійні сигналы.

Розміщення ОРП здійснюється за можливості у великих населених пунктах, де їх може бути забезпечені електроенергією, водою, паливом, умовами для обслуговуючого персонала.

НРП розміщуються на трасі через ділянки з приблизно рівним загасанням з таким розрахунком, щоб у будь-якій точці тракту передачі різницю між рівнем сигналу і перешкод не перевищувала припустимого значения.

Розрахований у минулому розділі коефіцієнт загасання ланцюгів кабелю відповідає температурі 20(З ((20). Значення коефіцієнта загасання при температурі t (З ((t) на глибині прокладки кабелю визначається за такою формулою, в дБ/км.

[pic] (8.1).

де ((- температурний коефіцієнт загасання, значення якого для розрахунків у курсовому проекті можна взяти равным.

[pic];

t — середньорічна температура на глибині прокладки кабелю, t=7,5(C.

Працюючи ЦСП максимум енергії в лінії сконцентрований у сфері частот, що прилягають до полутактовой частоті цифрового сигналу, тому розрахунок довжини регенерационного ділянки ЦСП проводиться у разі формулі, в км.

[pic] (8.2).

де P. S — підсилювальна здатність проміжного коригувального підсилювача регенератора, чисельно рівна загасанню регенерационного ділянки. Для ЦСП типу ИКМ-480(2 згасання регенерационного ділянки одно 55 дБ;

(tп — коефіцієнт загасання на полутактовой частоті (f=0,5fт) при середньорічний температурі на глибині прокладки кабеля;

13дБ згасання станційних устройств.

Коефіцієнт загасання на полутактовой частоті за нормальної температури 20(С.

(20=20,54 дБ/км.

Коефіцієнт загасання на полутактовой частоті при середньорічний температурі на глибині прокладки кабелю равен.

[pic] дБ/км.

Довжина регенерационного ділянки ЦСП.

[pic] км.

Побудуємо схему розміщення РП на магістралі з нумерацією всіх РП. Нумерація ОРП ведеться: від центру вищого призначення до адміністративному центру нижчого призначення, на магістралях, що з'єднують адміністративні центри однакового значення, із півночі на південь. У нашому разі нумерація ОРП тягнеться з Володимира до Тамбову.

Розміщення регенераційних пунктів на магістралі представлене рис. 8.1.

[pic] Рис. 8.1. Схема розміщення РП на магистрали.

9 Розрахунок параметрів взаємовпливу між ланцюгами кабеля.

У курсовому проекті необхідно розрахувати перехідний згасання на ближньому кінці Ат і захищеність на далекому кінці Аз на довжині регенерационного ділянки тих-таки п’яти частотах, у яких розраховані параметри передачи.

Взаємні впливу між коаксиальными парами визначається конструкцією зовнішнього провідника коаксіальних пар.

Опір зв’язку, в Ом/км.

[pic], (9.1).

де N — коефіцієнт, розраховуваний как.

[pic], (9.2).

K — коефіцієнт вихрових струмів, для міді, в 1/мм.

[pic], (9.3).

t — товщина зовнішнього провідника, t=0,1 мм; p. s — провідність матеріалу зовнішнього провідника, для міді [pic] См/мм.

Коефіцієнт вихрових струмів на частоті 0,1fт.

[pic] 1/мм;

на частоті 0,25fт.

[pic] 1/мм;

на частоті 0,5fт.

[pic] 1/мм;

на частоті 0,75fт.

[pic] 1/мм;

на частоті fт.

[pic] 1/мм.

Коефіцієнт N на частоті 0,1fт.

[pic];

на частоті 0,25fт.

[pic];

на частоті 0,5fт.

[pic];

на частоті 0,75fт.

[pic];

на частоті fт.

[pic].

Опір зв’язку на частоті 0,1fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,25fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,5fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,75fт.

[pic] Ом/км;

на частоті fт.

[pic] Ом/км.

Опір через відкликання урахуванням екрана, в Ом/км.

[pic], (9.4).

де Lz — поздовжня индуктивность спіральних сталевих стрічок, в Гн/км.

[pic], (9.5).

(- відносна магнітна проникність сталевих лент.

[pic];

tэ — загальна товщина екранних сталевих стрічок, мм; h — крок накладення спіральних сталевих стрічок (h=10 мм);

Lвн — внутрішня индуктивность сталевих стрічок, в Гн/км.

[pic], (9.6).

[pic] Гн/км.

Опір зв’язки Польщі з урахуванням екрана на частоті 0,1fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,25fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,5fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,75fт.

[pic] Ом/км;

на частоті fт.

[pic] Ом/км.

Индуктивность третьої ланцюга, складеної з зовнішніх провідників аналізованих коаксіальних пар вираховується за формулою, в Гн/км.

[pic] Гн/км (9.7).

Опір третьої ланцюга, складене з зовнішніх провідників аналізованих коаксіальних пар вираховується за формулою, в Ом/км.

[pic], (9.8).

Опір третьої ланцюга на частоті 0,1fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,25fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,5fт.

[pic] Ом/км;

на частоті 0,75fт.

[pic] Ом/км;

на частоті fт.

[pic] Ом/км.

Перехідний згасання на ближньому кінці вираховується за формулою, в дБ.

[pic], (9.9).

де (- підставляється в нп/км.

Перехідний згасання на ближньому кінці на частоті 0,1fт.

[pic] дБ;

на частоті 0,25fт.

[pic] дБ;

на частоті 0,5fт.

[pic] дБ;

на частоті 0,75fт.

[pic] дБ;

на частоті fт.

[pic] дБ.

Захищеність на далекому кінці на довжині регенерационного ділянки вираховується за формулою, в дБ.

[pic], (9.10).

де lру — довжина регенерационного ділянки, lру=2,7 км.

Захищеність на далекому кінці на частоті 0,1fт.

[pic][pic] дБ;

на частоті 0,25fт.

[pic] дБ;

на частоті 0,5fт.

[pic] дБ;

на частоті 0,75fт.

[pic] дБ;

на частоті fт.

[pic] дБ.

Результати підрахунків помістимо в табл. 1. Побудуємо графіки частотною залежності параметрів влияния.

На рис. 9.1 показано частотна залежність перехідного загасання Ат між коаксиальными парами на ближньому кінці і частотна залежність захищеності Аз на далекому кінці на довжині регенерационного ділянки. З цього малюнка видно, що перехідні загасання на своєму близькому і далекому кінцях з зростанням частоти зростають, що визначається: закритим характером електромагнітного поля коаксіальних ланцюгів; убыванием інтенсивності збудливого електромагнітного поля зовнішньому поверхні зовнішнього провідника внаслідок поверхового эффекта.

[pic].

Рис. 9.1 Частотна залежність перехідного загасання на ближньому кінці Ат й захищеності на далекому кінці Аз на довжині регенерационного участка.

У таблицю 1 зведені все розраховані параметри передачі й взаємного впливу ланцюгів коаксіального кабеля.

| | 0,1 | 0,25| 0,5 | 0,75 | | | |fT |fT |fT |fT |fT | |f |5,20E+0|1,30E+0|2,60E+0|3,90E+0|5,20E+0| |гц |6 |7 |7 |7 |7 | | |Первичн| | | | | | |ые | | | | | | |парамет| | | | | | |ры | | | | | | |передач| | | | | | |і. | | | | | |R Ом/км|155,82 |246,37 |348,42 |426,73 |492,74 | |L |2,80E-0|2,79E-0|2,78E-0|2,77E-0|2,77E-0| |Гн/км |4 |4 |4 |4 |4 | |З Ф/км|4,92E-0|4,92E-0|4,92E-0|4,92E-0|4,92E-0| | |8 |8 |8 |8 |8 | |G См/км|2,41E-0|6,03E-0|1,21E-0|1,81E-0|2,41E-0| | |4 |4 |3 |3 |3 | | |Вторичн| | | | | | |ые | | | | | | |парамет| | | | | | |ры | | | | | | |передач| | | | | | |і. | | | | | |a |9,05 |14,42 |20,54 |25,28 |29,31 | |дБ/км | | | | | | |b |121,33 |302,38 |603,79 |905,05 |1206,22| |рад/км | | | | | | |Zв Ом |75,51 |75,27 |75,15 |75,10 |75,06 | |u |269 286 |270 132 |270 562 |270 753 |270 867 | |км/с | | | | | | | |Парамет| | | | | | |ры | | | | | | |взаємно| | | | | | |го | | | | | | |впливу| | | | | | |. | | | | | |k |47,89 |75,72 |107,08 |131,14 |151,43 | |1/мм | | | | | | ||N| |5,69E-0|1,26E-0|1,93E-0|4,32E-0|1,19E-0| | |5 |5 |6 |7 |7 | |Z12 |2,93E+0|6,48E-0|9,98E-0|2,23E-0|6,13E-0| |Ом/км |0 |1 |2 |2 |3 | |Lz |7,88E-0| | | | | |Гн/км |4 | | | | | |Lвн |1,24E-0| | | | | |Гн/км |3 | | | | | |L3э |2,47E-0| | | | | |Гн/км |3 | | | | | |Z12э |1,14E+0|2,52E-0|3,88E-0|8,67E-0|2,39E-0| |Ом/км |0 |1 |2 |3 |3 | |Z3 |8,08E+0|2,02E+0|4,04E+0|6,06E+0|8,08E+0| |Ом/км |4 |5 |5 |5 |5 | | |Перехід| | | | | | |ные | | | | | | |затухан| | | | | | |іє. | | | | | |Ao дБ|145,80 |184,01 |225,59 |256,95 |283,15 | |A3 дБ |147,99 |182,15 |220,66 |250,22 |275,13 | |Таблиця| | | | | | |1. | | | | | |.

У процесі проектування КМ часто виникла потреба апріорній оцінки можливості установки тій чи іншій апаратури ЦСП по відомим статистичним параметрами взаємного впливу. У табл. 6.4 [1] наведено необхідні мінімальні значення перехідних затуханий на далекому кінці РУ і між ланцюгами на частоті 250 кГц. Як очевидно з зіставлення даних в таблиці необхідних значень перехідних затуханий з розрахованими, все ланцюга рассчитываемого кабелю можна обладнати апаратурою ИКМ-480(2, оскільки вимоги до захищеності ланцюгів кабелю выполняются.

10 Розрахунок небезпечного магнітного впливу ЛЕП на симетричні ланцюга кабеля.

На роботу кабельних ліній зв’язку впливає ряд сторонніх джерел: ліній електропередач (ЛЕП). Контактні мережі електрифікованих залізниць, атмосферне електрику (удари блискавок), передають радіостанції. Зазначені джерела створюють на ланцюгах кабельних ліній небезпечні й заважають влияния.

Необхідно оцінити то небезпечне вплив, яка створює ЛЕП на симетричні ланцюга, перебувають у сердечнику броньованого кабеля.

Вже згадана ЛЕП є трифазну лінію передачі з заземленої нейтралью. Вона на перемінному струмі із частотою f=50 гц. Небезпечна вплив виникає у разі порушення нормального режиму роботи ЛЕП, наприклад при заземлении дроти одній з фаз у точці на кінці регенерационного ділянки. І тут в ЛЕП виникає струм короткого замикання I, що сягає великих значень і який надає на лінію зв’язку небезпечне магнітне влияние.

Траса зближення, показана на рис. 10.1 складається з трьох ділянок, довжиною l1=6 км; l2=7 км; l3=7 км; і завширшки зближення між ЛЕП і ЛЗ a1=100 м; а2=130 м; а3=90 м.

Поздовжня ЭДС, индуцируемая в симетричних ланцюгах кабелю зв’язку визначається за такою формулою, в В.

[pic], (10.1).

де [pic] рад/с;

I — струм короткого замикання ЛЕП наприкінці регенерационного ділянки, А; m — коефіцієнт взаємної індукції між ЛЕП і лінією зв’язку, Гн/км; l — довжина ділянки зближення, км;

Sт — коефіцієнт екранізування заземленого захисного троса ЛЕП. Відповідно до завданням Sт=0,38;

Sк — коефіцієнт екранізування оболонки кабеля.

Визначимо величину подовжньої ЭДС для ділянки довжиною l1. І тому припустимо, що довжина цієї ділянки l=1км і Sк=1. За формулою (10.1) визначимо километрическую ЭДС Еoi, в В/км у цьому участке.

[pic] Рис. 10.1. Схема взаємного розташування ЛЕП і ЛЗ дільниці сближения.

Коефіцієнт взаємної індукції m можна визначити за такою формулою, в Гн/км.

[pic], (10.2).

де k — коефіцієнт вихрових струмів, в 1/м.

[pic],.

де [pic] Гн/м — абсолютна магнітна проникність грунта.

(грн — провідність грунту, в См/км.

[pic], (10.3).

де (грн — провідність грунту, відповідно до завдання (гр=0,8 кОм м.

[pic] См/м.

аэкв — еквівалентна ширина зближення, в м.

[pic]. (10.4).

Для ділянки довжиною l1 ширина зближення а1=100 м; а2=130 м.

[pic] м.

Коефіцієнт вихрових токов.

[pic] 1/м.

Коефіцієнт взаємної індукції для ділянки l1.

[pic] Гн/км.

Километрическая ЭДС для ділянки l1.

[pic] В/км.

Потім, по табл. 6 [4] визначимо коефіцієнт екранізування оболонки троса Sк для рассчитываемого кабелю. У нашому випадку Sк=0,25.

Після цього визначимо подовжню ЭДС для ділянки зближення l1 по формулі, в В.

[pic] (10.5).

[pic] В.

Визначимо километрическую ЭДС дільниці зближення довжиною l2.

Для ділянки довжиною l2 ширина зближення а1=130 м; а2=90 м.

[pic] м.

Коефіцієнт взаємної індукції для ділянки l2.

[pic] Гн/км.

Километрическая ЭДС для ділянки l2.

[pic] В/км.

Коефіцієнт екранізування оболонки кабелю у цьому случае.

Sк=0,27.

Поздовжня ЭДС для ділянки l2.

[pic] В.

Визначимо километрическую ЭДС дільниці зближення довжиною l3.

Для ділянки довжиною l3 ширина зближення а1=90 м; а2=110 м.

[pic] м.

Коефіцієнт взаємної індукції для ділянки l3.

[pic] Гн/км.

Километрическая ЭДС для ділянки l3.

[pic] В/км.

Коефіцієнт екранізування оболонки кабелю у цьому случае.

Sк=0,27.

Поздовжня ЭДС для ділянки l3.

[pic] В.

Поздовжня ЭДС, индуцируемая в симетричних ланцюгах кабелю по всьому ділянці вуханя сближения.

[pic] У (10.6).

Забезпечували охорону обслуговуючого персоналу, і навіть для запобігання ушкоджень апаратури і ліній зв’язку встановлено норми допустимих величин для небезпечного впливу. Впливи при аварійних режимах бувають короткочасними, оскільки вони зникають з автоматичним відключенням пошкодженій лінії протягом 0,15…1,2с.

Через це при цьому виду впливу прийнято щодо високі допустимі напруги. Так, для кабельної лінії з дистанційним харчуванням підсилювачів у системі «провід — провід» змінним струмом з заземленої середньої точкою джерела харчування, в В.

[pic]. (10.7).

У курсовому проекті варто прийняти напруга дистанційного питания.

[pic] В.

Відповідно до варіанту задания.

[pic] кВ.

[pic] В.

Бо у результаті розрахунків отримано, що [pic], необхідно передбачити додаткові заходи стосовно зниження небезпечних впливів ЛЕП на лінії связи.

Заходи з захисту кабельної магістралі від зовнішніх впливів будуть описані у розділі 12.

11 Визначення необхідність захисту кабельної магістралі від ударів молнии.

Грозові ушкодження є з найсерйозніших ушкоджень кабельних ліній зв’язку. На знову проектованих міжміських кабельних лініях зв’язку захисні заходи слід передбачати із розрахунку за тими ділянках, де ймовірна щільність ушкоджень перевищує допустимую.

Імовірне число ушкоджень кабелю ударами блискавки характеризують щільністю ушкоджень. Під щільністю ушкоджень розуміють загальне кількість відмов (ушкоджень з простоєм зв’язку), віднесених до 100 км траси в год.

Для визначення щільності ушкоджень кабелю з металевими захисними покривами треба зазначити такі данные:

. інтенсивність грозової діяльності Т=36 часов;

. електричну міцність ізоляції жив стосовно металевої оболонці Umax, В;

. удільне опір грунту (гр=0,8 кОм м;

. опір зовнішніх захисних металевих покровів постійному току Ro, Ом/км.

Електричну міцність ізоляції Umax можна визначити по формуле.

[pic] У (11.1).

Опір зовнішніх металевих захисних покровів кабелю з алюмінієвої оболонкою можна знайти як опір паралельно з'єднаних металевої оболонки, та сталевої стрічкової броні кабелю, в Ом/км.

[pic], (11.2).

[pic], (11.3).

[pic], (11.4).

де (- удільне опір матеріалу металевої оболонки кабелю, для алюмінію [pic].

Dбр — середній діаметр кабелю по броні, Dбр=30 мм; а — ширина однієї бронеленты.

[pic] мм (11.5).

в — товщина однієї бронеленты, в=0,5 мм; dоб — внутрішній діаметр оболонки кабелю, dоб=19,1 мм; tоб — товщина оболонки кабелю, tоб=1,2 мм.

[pic] Ом/км;

[pic] Ом/км.

Опір зовнішніх захисних металевих покровів постійному току.

[pic] Ом/км.

Знаючи удільне опір грунту та визначивши Ro за графіком на рис. 4.5 [4] знайдемо ймовірне число ушкоджень n=0,05. Цей графік побудований на підставі спостережень за середньої тривалості гроз Т=36 ч/год, і електричної міцності ізоляції жив кабелю стосовно оболонці Umax=3000 B (f=50 гц) і довжині кабелю 100 м. При Umax=2550 У ймовірне число ушкоджень равно.

[pic] (11.6).

У табл.7 [4] наведено величини допустимих плотностей ймовірності ушкоджень щодо різноманітних типів кабелів. Для многопарных коаксіальних кабелів в грунтах з питомим опором грунту більш 500 Ом м допустима ймовірна щільність ушкоджень має перевищувати 0,1. Оскільки розрахована щільність ушкоджень менше припустимою, то додатковий захист кабельної магістралі від ударів блискавки не требуется.

12 Заходи з захисту кабелів від зовнішніх влияний.

Для запобігання споруд зв’язку від зовнішніх електромагнітних впливів проводиться комплекс захисних заходів на лініях зв’язку піддаються впливу. Це такі заходи як Относ траси; Каблирование; Схрещування і симметрирование; Екранування; Розрядники і запобіжники; Заземлення; Нейтралізують і редукційні трансформаторы.

Для захисту обслуговуючого персоналові та апаратури зв’язку широко застосовуються захисні устрою, які з розрядників і запобіжників. Ці устрою встановлюються на вході у станцію. Розрядники діляться на газонаполненные і іскрові. На міжміських кабельних лініях зв’язку найбільшого поширення отримали газонаполненные розрядники Р-35, РВ-50, Р-4.

Для захисту кабельних ліній від грози дуже ефективно застосування захисних тросів, прокладываемых у землі над кабелем связи.

Радикальним засобом захисту кабелів зв’язку від впливу високовольтних ліній і радіостанцій є застосування екрануючих оболонок. Вони цілком локалізують електростатичне вплив та істотно знижують магнітне влияние.

13 Основні види робіт з будівництва кабельної магістралі і потрібні на будівництво основні лінійні материалы.

Всі роботи для будівництва кабельної магістралі виконуються в відповідність до «Вказівками з будівництва міжміських кабельних ліній связи».

У табл. 2 перераховані основні види робіт, за будівництві кабельної магістралі із зазначенням обсягів робіт і потребных на будівництво основних лінійних материалов.

Основний вид робіт, за будівництві магістралі— прокладка кабелю, здійснювана механізованим методом з допомогою кабелеукладчика чи вручну в траншею. Рівень механізації для будівництва кабельної магістралі становить зазвичай 85−90%. З іншого боку частина кабелю буде прокладено кабельної каналізації. У курсовому проекті приймемо, що у кожному місті на трасі 3−4 км кабелю буде прокладено в наявної у місті кабельної каналізації. Загальна довжина прокладываемого кабелю приймається на 2% більше довжини траси магістралі встановленої по карте.

Траса кабельної магістралі проходить через 6 міст. Загальна довжина траси становить 480 км. За сьогоднішнього рівня механізації 85% буде прокладено 490 км кабелю, у цьому числе:

. в кабельної каналізації [pic] км;

. кабелеукладчиком [pic] км;

. вручну в траншею [pic] км.

З цією ж траси необхідно зробити розробку грунту для траншей (риття і засипання) обсягом [pic] куб м.

При прокладанні магістрального кабелю через судноплавні річки повинен прокладываться дублюючий кабель з відривом щонайменше 300 м від основного з обов’язковим заглублением в дно річки на глибину щонайменше 1 м з плавзасобів в заздалегідь підготовлені траншеї. На трасі магістралі передбачається на один такий перехід через р. Ока.

Прокладка кабелю через несудоходные річки здійснюється ножовим чи гідравлічною кабелеукладчиком з заглублением в дно річки на глибину не менш 0,7 м. На трасі магістралі передбачається 5 переходів через несудоходные реки.

Переходи через ж. буд. і шосе виконується методом горизонтального буріння каналів довжиною 15(30 м. з прокладанням труб, у яких протягуються кабелі, причому передбачається основний рахунок і резервний канали. Траса магістралі має 16 переходів через ж. буд. і шоссе.

Прокладка кабелю в трубах на переходах [pic] м.

Кількість з'єднувальних муфт залежить від довжини регенерационного дільниці і будівельної довжини кабелю. Для коаксіального кабелю можна взяти l=600 м.

Довжина регенерационного ділянки l=2,7 км.

При введення магістрального кабелю в РП встановлюється разветвительная муфта, у якій магістральний кабель распаивают на одно-коаксиальные розподільні кабелі типу КРК-75. Потім розподільні кабелі КРК-75 включаються на оконечные устрою (оконечные газонепроницаемые кабельні муфти типу ОГКМ, встановлювані кожну коаксиальную пару.

Отже, кожному за регенерационного ділянки потрібно: прямих муфт 4 прим. разветвительных муфт 2 прим. муфт типу ОГКМ 8 шт.

Траса магістралі має 182 НРП і ОРП. Для всієї траси потрібно: прямих муфт 730 прим. разветвительных муфт 365 прим. муфт типу ОГКМ 1460 шт.

Контрольно-вимірювальні пункти КИП-1 і КИП-2 встановлюються на підходах до РП, у місцях устрою заземлений і пристроїв захисту кабелю, на ділянках перетину з трамвайними лініями, електрифікованими залізними шляхами, високовольтними ЛЕП, у тих ділянках перетину трубопроводами, захисними катодними установками чи дренажами. У курсовому проекті приймемо, що з підході до кожного РП встановлюється дві КВП, і далі КВП встановлюються у з'єднувальних муфт.

На трасі магістралі необхідно змонтувати [pic] КИП.

КИПы встановлювані у з'єднувальних муфт, одночасно є замерными стовпчиками, якими позначають трасу магістралі. Замерные стовпчики встановлюються й у місцях повороту траси, після перетину траси кабелю з шляхами Європи та іншими спорудами. Можна прийняти, що кількість замерных стовпчиків становить приблизно 20% кількості з'єднувальних муфт. Кількість замерных стовпчиків 146 шт.

Постановка секції під тиск виготовляють довжині секції герметичності. Для коаксіального кабелю довжина секції герметичності становить приблизно 18 км. Секція герметичності складається з 7 РУ. На трасі організовано 26 секцій герметичности.

Для захисту кабелю від блукаючих струмів, виникаючих під впливом мережі харчування трамвая і електрифікованих ж. буд. застосовуються поляризовані германиевые дренажі ПГД-100, ПГД-150, ПГД-200 і посилений дренаж. У кожному місті на трасі кабелю застосовується 2−3 дренажу, і кожному перетині з ЭЖД (1 дренаж.

Отже загальна кількість дренажей [pic].

Протекторная захист у основному застосовується при захисту кабелю від грунтової корозії в грунтах із високим і середній агресивністю для ліквідації анодною і знакопеременных зон при щодо невисоких позитивних потенціалів на оболонці кабелю. Кількість протекторів з магнієвих сплавів марок МЛ-4, МЛ-5, чи ПМ-10у/2 можна орієнтовно прийняти рівним 2−3 однією РУ. Отже, на трасі магістралі встановлюється 450 протекторов.

Обсяг робіт, за електричних вимірах залежить від загальної кількості пар в кабелі. У кабелі МКТ-4 загальна кількість симетричних і коаксіальних пар одно 9, отже обсяг вимірів однією на РУ становитиме 0,9 одиниць. Обсяг вимірів постійному і перемінному струмі на магістралі становить [pic] единицы.

При вимірі взаємного впливу кількість вимірів (кількість взаимовлияющих пар) однією РУ для кабелю МКТ-4 означає 6 вимірів, отже однією РУ загальна кількість вимірів становить 0,6 одиниць і всієї магістралі загальна кількість вимірів одно [pic] единиц.

При вимірі неоднородностей коаксіальних пар загальна кількість вимірів становить [pic] единиц.

При випробуванні електричної міцності ізоляції кабелю загальна кількість вимірів становить [pic] единиц.

Основні види й обсяги будівельно-монтажних робіт проектованої магистрали.

Таблиця 2.

Список використовуваної літератури. І. І. Гроднев. Лінії Зв’язки. Підручник для ВНЗ. М., «Радіо і зв’язок». 1988. М. І. Бєлоусов А. Є. Саакян А. І. Яковлєва. Електричні кабелі, дроту й шнури. Довідник. М., Энергоатомиздат, 1988. Довідник будівельника кабельних споруд зв’язку. М.,. (Зв'язок (, 1977. Завдання і методичні вказівки до виконання курсового проекту з курсу ЛІНІЇ ЗВ’ЯЗКУ для студентів 5 курсу заочного навчання (спеціальність 2306). Ю. М. Єжов, З. Ф. Глаголєв, Р. М. Смирнов; ГУТ. СПб, 1993.

Показати весь текст

Заповнити форму поточною роботою