Залізобетонний багатоповерховий гараж

РефератДопомога в написанніДізнатися вартістьмоєї роботи

Для розрахунку плити у плані перекриття умовно виділяємо смугу шириною 1 м. Плита працюватиме як неразрезная балка, опорами якої слугують другорядні балки і зовнішні цегельні стіни. У цьому навантаження 1 м плити буде рівна навантаженні на 1 м² перекриття. Підрахунок навантажень на плиту дано в табличній форме. Найменування навантаження |Нормативна |?f |Розрахункова — | — |навантаження, кН/м… Читати ще >

Залізобетонний багатоповерховий гараж (реферат, курсова, диплом, контрольна)

| | |стор. | | |Завдання |2 | | |проектування???| | | |??? | | |1 |Розрахунок монолітною |3 | | |плити???| | | |??? | | |2 |Розрахунок другорядною |6 | | |балки???| | | |? | | |3 |Розрахунок плити перекриття (збірний варіант) |10 | | |??? | | |4 |Розрахунок разрезного |17 | | |ригеля???| | | |??? | | |5 |Розрахунок колони і |20 | | |фундаменту???| | | |??? | | |6 |Розрахунок цегельного стовпа з сітчастим |22 | | |армированием??? | | | |Список використовуваної |24 | | |літератури??? | |.

Задание до виконання проекта:

1. Крок колон в подовжньому напрямі, м … 5,60.

2. Крок колон в поперечному напрямі, м … 6,80.

3. Кількість прольотів в подовжньому напрямі… 6.

4. Кількість прольотів в поперечному напрямі… 4.

5. Висота поверху, м… 3,60.

6. Кількість поверхів… 4.

7. Брешемо. нормат. нагр. на перекриття, кН/м[pic]… 6,0.

8. Посаду. нормат. нагр. від безлічі статі, кН/[pic]…0,8.

9. Клас бетону монол. констр. і фундамента… B20 10. Клас бетону збірних конструкцій …B35 11. Клас арматури монол. констр. і фундамента… А-III 12. Клас арматури збірних ненапр. конструкций… АII 13. Клас предв. напрягаемой арматуры… К-7 14. Спосіб натягу арматури на упоры… Эл. терм. 15. Умова тверднення бетону… Естеств. 16. Тип плити перекрытия… Круг. 17. Вигляд бетону для плиты… Тяжёлый 18. Глибина закладення фундамента…1,40 19. Усл. расчётное опір грунта, МПа…0,28 20. Район будівництва …Самара 21. Вологість оточуючої среды,…65% 22. Клас відповідальності здания… II.

Рис. 1.

Прийнята компонування конструктивної схеми монолітного перекриття приведено малюнку 1.

Призначаємо попередньо такі значення геометричних розмірів елементів перекриття :

висота і ширина поперечного перерізу другорядних балок:

[pic].

[pic] висота і ширина поперечного перерізу головних балок:

[pic].

товщину плити приймемо: [pic].

1. Розрахунок монолітною плиты.

Обчислюємо розрахункові прольоти і навантаження на плиту. Відповідно до мал.1 одержимо в короткому направлении.

[pic].

[pic] в довгому направлении.

[pic].

|№ |Найменування |Нормативна |?f |Розрахункова | | |навантаження |навантаження, кН/м | |навантаження, кН/м | |1 |Власна маса |1,4 |1,1 |1,54 | | |плити ?·? | | | | |2 |Власна маса |0,8 |1,2 |0,96 | | |статі ?·? | | | | |3 |Корисна навантаження |6 |1,3 |7,8 | | | | | |10,1 |.

Визначимо изгибающие моменти з урахуванням перерозподілу усилий.

Рис. 2.

[pic].

Визначимо необхідну площа подовжньої арматури основний сітки (Аs).

Приймаємо бетон м.з. В20 (Rb=10,5МПа) і арматуру Вр1 (Rs=365МПа).

[pic].

Приймаємо сітку [pic].

Визначимо необхідну площа подовжньої арматури додаткової сітки (?As):

[pic].

2. Розрахунок другорядною балки.

Обчислюємо розрахункові прольоти і навантаження на другорядну балку. Відповідно до рис. 3 получим.

[pic].

Визначимо розрахункову навантаження на 1 м другорядною балки, що збирається з вантажний смуги шириною, рівної максимальному відстані між осями другорядних балок [pic].

|№ |Найменування |Нормативна |?f |Розрахункова | | |навантаження |навантаження, кН/м | |навантаження, кН/м | |1 |Власна маса |2,55 |1,2 |3,06 | | |плити ?·? | | | | |2 |Власна маса |0,9 |1,3 |1,17 | | |статі ?·? | | | | |3 |Власна маса |1,36 |1,3 |1,768 | | |балки h· b·? | | | | |4 |Корисна навантаження |10,2 |1,2 |12,24 | | | | | |18,24 |.

Визначимо изгибающие моменти з урахуванням перерозподілу усилий.

[pic].

Малюнок 3. До розрахунком другорядною балки.

Максимальна поперечна сила (на першої проміжної опорі зліва) дорівнює Q=0,6ql01=0,6· 17,53·5,25=54,6 кН.

Приймаємо бетон В20 (Rb=11,5МПа) і арматуру АII (Rs=280МПа).

Розрахунок міцності другорядною балки в перетині, нормальному до подовжньої оси.

Визначимо необхідну площа подовжньої арматуры:

1) для перерізу у середині першого пролета.

[pic].

[pic] кордон вузьке зони в полиці тому розрахунок виробляємо як прямокутного перерізу шириною [pic].

[pic].

[pic] приймаємо 2Ш18; 1 Ш10 (As=5,09см2);(A[pic]=0,789см[pic]).

2) для перерізу у середині першого пролета.

[pic].

[pic] кордон вузьке зони в полиці тому розрахунок виробляємо як прямокутного перерізу шириною [pic].

[pic].

[pic] приймаємо 5Ш10(As=3,93см2).

3) для перерізу на першої проміжної опорі слева.

[pic].

[pic] приймаємо 5Ш12(As=5,65см2).

4) для перерізу другого проміжної опорі слева.

[pic].

[pic] приймаємо 6Ш10(As=4,71см2).

3) Виконаємо розрахунок міцності найнебезпечнішого перерізу балки на дію поперечної сили в опори зліва. Щодо додатку 2 з умови зварювання принмаем поперечні стрижні d=5 мм класу ВР-I, число каркасів 2. ([pic]) Максимальний припустимий крок S=100 мм, [pic].

Поперечна сила на опорі [pic], фактична рівномірно розподілена навантаження q=17,68 кН/м.

Розрахунок по похилому сечению.

Перевіримо міцність похилій смуги на стиснення по условию:

1. [pic].

[pic].

[pic] [pic].

[pic].

Визначимо Мb і qsw.

[pic].

[pic], т.к. [pic], приймаємо [pic], тоді [pic].

[pic].

Оскільки [pic].

Умова виконується, отже значення [pic] не корректируем.

Визначимо довжину проекції небезпечного похилого перерізу, т.к. 0,56[pic] значення З визначаємо по формуле:

[pic].

Оскільки С=0,87 м>[pic], приймаємо С=0,84 м.

[pic]>[pic].

[pic].

Довжина проекції похилій тріщини ровна.

[pic].

Перевіряємо условия:

[pic].

Міцність похилого перерізу по поперечної силі обеспечена.

Вимоги п. 3.32 СНиП також виконуються, поскольку.

[pic].

3. Розрахунок плити покриття (збірний вариант).

За результатами компонування конструктивної схеми перекриття прийнята номінальна ширина плити 1000 мм.

Малюнок 4. Компонування конструктивної схеми покрытия.

Обчислюємо розрахункові прольоти і навантаження на плиту перекриття. Відповідно до рис. 4 получим.

[pic].

Визначимо розрахункову навантаження на 1 м плити перекрытия.

|№ |Найменування навантаження |Нормативна |?f |Розрахункова | | | |навантаження, кН/м | |навантаження, кН/м | |1 |Пост-я навантаження ж/б плити| 3 |1,1 |3,3 | | |?·? | | | | |2 |Власна маса статі |0,8 |1,2 |0,96 | | |?·? | | | | | |Разом |3,8 | |4,26 | |3 |Тимчасова | |1,2 | | | |тривала 0,7 |4,2 | |5,04 | | |короткочасна 0,3 |1,8 | |2,34 | |4 |Повна навантаження |9,8 |1,3 |11,64 | | |У т.ч. пост.+длительная |8 | |9,3 |.

Розрахункові зусилля: а) для розрахунків з першої групи граничних состояний:

[pic].

[pic] б) для розрахунків з другий групі граничних состояний.

[pic].

Приймаємо бетон м.з. В35 (Rb=19,5Мпа,) і напрягаемую арматуру класу До- 7 (Rs=1210 Мпа, Rs, ser=435 МПа, Es=180 000 МПа).

Призначаємо величину попереднього напруги арматури? sp=1015 МПа і перевіряємо условие:

[pic] для электротермического способу натягу [pic].

[pic].

Розрахунок плити по граничним станам першої группы.

Розрахунок міцності плити в перетині, нормальному до подовжньої оси.

[pic].

Перетин двутавровое з полицею у стиснутій зоне.

[pic].

[pic] перевіримо условие:

[pic] кордон вузьке зони в полиці, отже розрахунок продукуватимемо як прямокутного перерізу шириною b=bf=1000мм.

[pic].

Обчислимо відносну граничную висоту вузьке зоны:

[pic].

[pic]; [pic].

[pic].

[pic] Обчислимо необхідну площа перерізу напрягаемой арматуры:

[pic] по конструктивним вимогам приймаємо 3Ш12(As=2,72см2).

Розрахунок міцності плити по сечениям, похилим до подовжньої оси.

[pic].

[pic] Перевіряємо умова: [pic][pic] [pic] т. е.условие виконується. Перевіряємо умова: [pic] і [pic] Знаходимо зусилля обжатия від розтягнутої подовжньої арматури [pic] Обчислюємо [pic] [pic][pic] [pic] [pic] Т.к. pic][pic].

Розрахунок по граничним станам другий группы.

Визначення геометричних характеристик наведеного сечения.

a=b=[pic][pic][pic] [pic] [pic] [pic] [pic] [pic] [pic] По таб.2 СНиП визначаємо категорію вимог щодо тріщиностійкості У закритому приміщення 3-тя категорія [pic] [pic] [pic][pic] [pic].

[pic].

Визначення втрат попереднього напруги при натягу арматуры.

Визначимо перші втрати попереднього напруги за позиціями 1−6 табл.5 [1].

Втрати від релаксації напряжений.

[pic][pic].

Втрати від температурного перепада.

[pic].

Втрати [pic][pic] відсутні в такий спосіб зусилля обжатия Р1 з урахуванням втрат рас. по поз.1−5 таб.5[pic][pic].

[pic].

Крапка докладання зусилля Р1 збігаються з центром тяжкості перерізу напрягаемой арматури тому [pic][pic] Втрати від быстропротекающей повзучості бетону [pic] [pic].

Напруга лише на рівні розтягнутої арматури (y=eop=80мм) буде равно.

[pic].

Напруга лише на рівні крайнього верхнього волокна (y=h-yred=110мм)будет равно:

[pic].

Втрати лише на рівні розтягнутої арматуры.

[pic].

Втрати лише на рівні крайнього верхнього волокна.

[pic].

Зусилля обжатия з урахуванням перших втрат определяется.

[pic].

Визначимо другі втрати попереднього напруги за позиціями 7- 11 табл.5 [1].

Напруга лише на рівні розтягнутої арматури (y=eop=80мм) буде равно:

[pic].

Напруга лише на рівні крайнього верхнього волокна (y=h-yred=110мм) буде равно:

[pic].

Втрати від усадки важкого бетона.

[pic]МПа.

[pic].

Втрати лише на рівні крайнього верхнього волокна.

[pic].

Тому відповідно до СНиП п. 1.25 втрати не увеличиваются.

Зусилля обжатия з урахуванням сумарних потерь.

Перевірка освіти трещин.

[pic].

До ядровой точки.

[pic].

При дії Р1 на стадії виготовлення напруги у верхній зоні бетону равно.

[pic].

Тобто. мінімальне напруження як у бетоні при дії зусилля обжатия Р1 буде стискаючим, отже верхні початкові тріщини не образуются.

Відповідно до п. 4,5 СНиП принимаем.

[pic].

Тріщини у нижній зоні не утворюються, тобто. непотрібен розрахунок ширини розкриття трещин.

Розрахунок прогину плити виконуємо за умови відсутності тріщин в розтягнутої зоні бетона.

Знаходимо кривизну від дії короткочасних нагрузок.

постійних і длительных.

[pic].

Прогин плити без обліку выгиба від усадки пол-и бетону при попередньому обжатии буде равен:

[pic].

Т.к [pic].

[pic] то[pic][pic],.

Ударити плити від усадки і повзучості бетону при попередньому обжатии составит.

[pic].

Прогин плити буде равен:

[pic].

4. Розрахунок неразрезного ригеля.

Призначаємо попередні розміри поперечного перерізу ригеля.

[pic].

Визначимо розрахункову навантаження на 1 м ригеля, що збирається з вантажний смуги шириною, рівної відстані між осями ригелів (s=4800 мм).

|№ |Найменування навантаження |Нормативна |?f |Розрахункова | | | |навантаження, кН/м | |навантаження, кН/м| |1 |Постійна навантаження від |2,65 |1,1 |2,92*6,8= | | |ригеля | | |=19,86 | |2 |Плита перекриття |3 |1,1 |3,3 | |3 |Покриття статі |0,8 |1,2 |0,96 | |4 |Корисна навантаження |6 |1,2 |7,2 | | |Повна навантаження |12,45 | |14,38 |.

РАЗОМ 31,32.

[pic].

[pic][pic] [pic] [pic].

Малюнок 5. Огинає эпюра изгибающих моментов.

Расчет міцності ригеля в перетині, нормальному до подовжньої оси.

Визначимо необхідну площа подовжньої арматуры:

1) для перерізу у середині першого пролета.

[pic].

[pic] приймаємо 6Ш20(As=18,85см2).

Призначаємо хомути А1 d=8мм S=150 n=3.

[pic] Визначаємо значення [pic][pic]принимая [pic] [pic] [pic] [pic] [pic] Оскільки [pic] Отже значення [pic] не коригуємо Відповідно до п. 3.32 СНиП визначаємо довжину проекції небезпечного похилого перерізу Оскільки [pic] Значення з визначаємо лише з формуле:[pic] [pic].

[pic].

Оскільки [pic].

[pic]принимаем L=1.36м.

[pic].

Довжина проекції похилій тріщини ровна.

[pic].

[pic] то приймаємо [pic]=0,64 тогда.

[pic].

[pic] тобто. міцність похилого перерізу по поперечної силі обеспечена.

[pic].

. Перетин у суцільному прольоті з подовжньої арматурою 6Ш20(As=1885мм2).

[pic].

. Перетин у суцільному прольоті з подовжньої арматурою 3Ш20(As=763мм2).

[pic].

. Перетин у суцільному прольоті з подовжньої арматурою 5Ш20(As=1272мм2).

[pic].

. Перетин у суцільному прольоті з подовжньої арматурою 4Ш20(As=1018мм2).

[pic].

1) [pic].

[pic].

[pic]=5,27.

[pic].

5. Розрахунок колонны.

Визначимо навантаження на колону з вантажний площі, відповідної заданої сітці колон 6,8?5,6=38,08 м².

Постійна навантаження від конструкцій одного поверху: — від перекриття та статі: 4,26?38,08=162,22 кН — від власної ваги ригеля: 0,46?0,23?6,8?25?1,1=19,79 кН — від власної ваги колони: 0,16?3,6?25?1,1=15,84 кН разом: 162,22+19,79+15,84=197,85 кН.

Тимчасова навантаження від перекриття одного поверху: 6?38,08=228,48 кН зокрема тривала 4,2?38.08=159,94 кН.

Постійна навантаження від покрівлі 5кН/[pic],.

5?38,08=190,4 кН, те з урахуванням навантаження від ригеля і колони верхнього этажа:

182,4+18,21+14,52=215,13 кН.

Тимчасова навантаження від снігу для р. Самара (IV сніговий район, s=2,4кН/м2).

2,4?38,08=91,39 кН.

До того ж тривала: 91,39?0,7=63,97 кН.

[pic].

Приймаємо бетон м.з. В35 (Rb=17,5Мпа) і арматуру АII (Rsс=280Мпа).

Беручи попередньо коефіцієнт ?=0,8, обчислюємо необхідну площа перерізу подовжньої арматуры:

[pic] приймаємо конструктивно 4Ш16(As=804мм2).

Виконаємо перевірку міцності перерізу колони з урахуванням площі перерізу фактично прийнятої арматуры.

[pic]; [pic]; [pic].

[pic], [pic] уточнюємо коефіцієнт? :

[pic].

Тоді фактична несуча здатність розрахункового перерізу колони буде равна:

[pic].

[pic], отже, міцність колони забезпечена. Також задовольняються вимогами з мінімального армированию, поскольку.

[pic].

Поперечну арматуру в колоні констатуємо з арматури класу Вр-I діаметром 5 мм, встановлюємо з кроком s=300мм.

Показати весь текст

Заповнити форму поточною роботою