Якість води

Общее кількість води землі становить 14 000 млн. км3. Проте стаціонарні запаси прісних вод, придатних від використання припадає лише 0,3% обсягу гідросфери (близько чотирьох млн. км3).

Вода на планеті перебуває у стані круговороту. Під впливом сонячної енергії вода випаровується із поверхні Світового океану і суші, та був випадає як атмосферних осадков.

З поверхні Світового океану випаровується близько 412 тисяч км3 на рік, а кількість атмосферних опадів, випадаючих на поверхню морів, і океанів, становлять близько 310 тис. км3 на рік. Різниця і становить річковий стік з суходолу на моря, и океаны.

Одномоментний запас води переважають у всіх річках земної кулі становить приблизно 1200 км³, причому цей об'єм відновлюється приблизно кожні 12 суток.

Річковій стік складається з підземного і поверхносного. Найціннішим є підземний джерело воды.

У природі немає води, яка містила б домішок. Навіть атмосферні опади містять до 100 мг / л різних загрязнителей.

За рівнем мінералізації вода ділиться на маломинерализованную (до 200 мг / л солей), среднеминерализованную (200 — 500 мг / л) і сильноминерализованную (до 1000 мг/л). Природні води містять також колоїдні, дрібнодисперсні гази — кисень, діоксид вуглецю (СО2) і другие.

Централізоване постачання води міст, містечок і промислових підприємств є складний комплекс нижченаведених техніко-економічних і організаційних заходів. Їх раціональне рішення визначає рівень санітарного на благоустрій міст і селищ, забезпечує нормальних умов життя населення, гарантує безперебійну роботу промышленности.

Запаси прісної води обмежені і розподілені поверхнею й у земної корі неравномерно.

Дуже багато прісної води необхідне функціонування промислових підприємств. Ще більше прісної води використовують у сільське господарство, в рибницьких господарствах. Підвищення життєвий рівень населення також потребує великих витрат прісної води на господарські та побутові потреби. У середньому людина витрачає близько 250 літрів води на добу. Складається диспропорція між природним запасом прісної води та її споживанням. Виникає загроза дефіциту води. У цьому виникає запитання про раціональне використання водних ресурсов.

Для цілей водопостачання використовуються води як поверхневих, і підземних джерел. У Росії її близько 17% централізованих систем водопостачання базуються на використанні підземних вод, які характеризуються безбарвністю, високої прозорістю і втрати значної минерализацией.

Останніми роками органами Санэпиднадзорак якості питної води пред’являються високі вимоги, навчити неухильно дотримуватися вимог СанПИН 2.1.4. 559 — 96 «Вода питна «і ГОСТ 2874– — 82 «Водопостачання населених місць «. На виконання зазначених норм найчастіше доводиться вдаватися до спеціальним методам обробки води, таких як умягчение, обезжелезивание, дегазація, стабілізація і другие.

Справжній дипломний проект присвячений реконструкції водоочисної станції міста Электроугли Московській області. До 2002 року водопостачання цього міста здійснювалося лише з глибинних водоносних горизонтів. З огляду на об'єктивних причин ці водоносні горизонти сильно виснажилися. Великих поверхневих джерел води Сході Московській області немає. 1996 року було вирішено про будівництво водоводу із Володимирської області. У 2002 року було прокладено дві нитки водоводу по Володимирській області наступним районам Московській області: Орехово — Зуевскому, Павло — Посадскому і Ногинскому. Джерело водопостачання — ріка Ока — приплив Волги.

Процеси підготовки поверхневих і глибинних вод для питних цілей різняться. У дипломному проекті зачіпаються переважно процеси підготовки поверхневих вод.

Р Л, А У А1.

Сучасне стан глибинних водоносних горизонтів Московської области.

У Московській області є близько 70 міст і більше 100 робочих селищ міського типу з населенням понад 6 млн. людина. Нині комунальними і відомчими водопроводами забезпечені все міста Київ і близько 80 робочих селищ з добової подачею води близько 800 тис. м3. Протяжність мереж господарським — питних водопроводів близько 3 тис км.

Більшість централізованих систем водоснабженияобласти використовує підземні води, які пробираються з допомогою трубчастих криниць. У цьому 80% всього одержуваного кількості води подає на міста і селища міського типу, хоча кількість що у них свердловин не перевищує 15% загального кількості їх у Московської области.

Як засвідчили геологічні пошуки споживання підземних вод по Московській області можна довести до 3,5 — 4 млн. м3 на добу. Але це вимагає чіткого дотримання регламентацій у частині розміщення трубчастих криниць і дотримання зон санітарної охорони. Розосередження місць розміщення водозаборів викликають деякі техніко-економічні труднощі. Деколи це потребує прокладання довгих водопроводів значного діаметра. Наприклад, місту Коломна знадобилося прокласти дві нитки водогонів діаметром 500 мм протяжністю 6 километров.

У багатьох районів Московській області сталося різке зниження рівнів підземних вод внаслідок інтенсивного водоотбора. Так статичний рівень середнього Карбону у місті Раменское на початок експлуатації составлен9 м від землі, а в 1996 року він у 32 м від поверхні земли.

Близько 65% одержуваної підземної води використовується для промислових цілей. Чимало підприємств витрачають підземні води було багато прямотоком для технологічних цілей, охолодження машин і устаткування. Значна частка власності підприємств Московській області міг би витрачати для технічних потреб воду поверхневих джерел без який або очищення. Вивільнені підземні води можуть бути використовуватимуться господарським — побутового водопостачання населення міст і селищ. Тому було запитали обласних організацій про переведення виробничого водопостачання рр. Жуковський, Раменское, Клин, Електросталь, Хімки, Подольск та інші на поверхневі джерела з зарегулированным стоком.

У деяких ра-йонах області в окремих містах через інтенсивного зростаючого використання підземних вод спостерігається їх нестача. У зв’язку з цим висувається питання про повернення використаної води в водоносний обрій чи про штучному збагаченні підземних вод шляхом застосування поверхневих з фільтрацією через товщу грунтів як це має місце у інших країнах. Використання цієї мети нагнітальних свердловин може бути прийнято, т.к. це пов’язано з надходженням в водоносний обрій поверхневих вод низького качества.

Задля більшої належного якості підземних вод важливе значення має організація зон санітарної охорони джерела водопостачання. Шляхом створення санітарної зони, тобто. виділення спеціальної території, пов’язаної безпосередньо з джерелом водопостачання і водопровідними спорудами, можливість забруднення і погіршення якості води, поданого споживачам, зводиться до минимума.

Підземний водоносний комплекс Московській області представлений п’ятьма обріями кам’яновугільних палеозойских відкладень, особливо цікавлять водопостачання: водоносний обрій окской і серпуховской звитий нижнього карбону, каширский і мячковско — подільський горизонти середнього карбону, касимовский і гжельский горизонти верхнього карбона.

Водоносні горизонти тульської, угленосной і упинской товщ нижнього карбону, розташовані подокскими вапняками, і навіть горизонти верхнього девону біля Московській області характеризуються малим водообилием та підвищеної мінералізацією вод.

Зазначені п’ять водоносних горизонту, використовувані для водопостачання, від'єднані одне від друга значними товщами глин, ускладнюють зв’язок вод окремих горизонтів. Кожен обрій має умови формування вод і різна реагує у місцеві условия.

Водоносний обрій окской і серпуховской звитий нижнього карбону потужністю 60 — 70 м представлений вапняками і доломитами. На півдні області у зниженою частини долини р. Ока водоносний обрій має дуже великий водообилие. Удільні дебети свердловин часто перевищують 50 м³ / одну годину на нас саме за іншими ра-йонах області удільні дебети свердловин цього горизонту рідко досягають 25 м³ / час.

Каширский водоносний обрій середнього карбону потужністю 40 — 60 м, представлений вапняками і доломитами з прошарками вапняних глин, характеризується малим изобилием.

Винятком є територія міста Коломна, де у силу специфічних гідрогеологічних умов спостерігаються значні удільні дебети водозабірних трубчастих колодцев.

Московско — подільський водоносний обрій верхнього карбону потужністю близько 45 м представлений доломитами і вапняками з численними прошарками вапняних глин. У зоні, що прилягає до південному кордоні розповсюдження даного вірусу, зустрічаються ділянки, де зараз його полягає, переважно, з глин, будучи практично безводним. У місцях, де водоносний обрій покритий гжельскими відкладеннями, удільні дебети трубчастих криниць становить 15 м³ / годину, в якому було, де гжельские відкладення відсутні і водоносний обрій розташований невеличкий глибині, удільні дебети досягають 60 м³ / годину (наприклад, місто Щелково).

Гжельский водоносний обрій верхнього карбону потужністю близько 75 м складається з доломітів і вапняків з дуже рідкісними і малопотужними прошарками мергеля і вапнякової глини. Обрій має добре розвинену трещиноватостъ і велика водообилие. Удільні дебети трубчастих криниць іноді перевищують 60 м³ / годину. У межах КлинскоДмитрівській гряди удільні дебети зменшуються до 10 — 20 м³ / час.

У північної, східної і більшої центральнойчасти області відкладення карбон вкриті товщею верхнеюрских глин потужністю від 10 до 60 м (містечко Истры). Верхнеюрские глини служать водоупорной дахом для вод карбону і це створює напорность цих вод. У значній своїй частині поширення верхнеюрских глин ними лежать піски і глини волзького ярусу верхньої юри й нижнього крейди потужністю до 30 м (110 метрів за межах Клинско-Дмитровской гряды).

Нижне — і верхнемеловые пескиволжского ярусу містять величезні запаси підземних вод. Проте використовувати ці води для централізованого водопостачання дуже важко, т.к. піски дуже дрібнозернисті і глинисті з поганою водоотдачей. Питання використання тих вод є дуже актуальним. Особливо у північних районах области.

Якість крейдових вод, зазвичай, задовільний. Вони ставляться до гидрокарбонатному типу з щільним залишком 200−300 мг /л, але часто містять велику кількість заліза (до 10 мг /л). У опоковидных песчаниках верхнього крейди і трепелах зустрічаються води, які у Загорском районі живлять джерела криниці. Такі води слабо мінералізовані, гидрокарбонатного типу з щільним залишком не більше 150−200 мг / л.

Аналізуючи водоносний комплекс Московській області можна дійти невтішного висновку, що умови захоплення підземних вод кам’яновугільних відкладень надзвичайно різноманітні. Тому глибини трубчастих криниць, конструкція фільтрів й устаткування варіюється в широких пределах.

Згідно з умовами залягання водоносних горизонтів, за якістю вод територію області можна розділити до 7 гідрогеологічних районов.

1. Південний район має трубчасті криниці, які харчуються водами серпуховской і окской звитий нижнього карбону, глибиною 40 — 120 м з питомим дебітом до 15 м³ / годину. Статичні рівні води в криницях розташовуються на глибині від 10 до70 м. Щільні залишки вод становить 600 мг / л, зміст фтору близько 1 мг / л.

2. Водозабірні свердловини Юго — західного регіону харчуються водами каширского водоносного горизонту середнього карбону і серпуховской і окской звитий нижнього карбону, Каширский водоносний обрій характеризується, зазвичай, невеликим водообилием. Удільні дебети свердловин становлять 2 — 3 м³ /годину. У верхніх шарах горизонту щільний залишок вод вбирається у 300 мг / л, а зміст фтору порядку 0,5 мг / л. У нижніх шарах щільний залишок до 500 мг / л. а фтор до 3 мг /л.

Водоносний обрій нижнього карбону більш водообилен. Удільні дебети тут досягають 5 — 7 м³ / годину. Характерно, що мінералізація вод нижнього карбону зменшується з юго — сходу на северо — захід. У юго — східних частинах району щільний залишок сягає 900 мг / л, зміст фтору становить 2,5 — 3 мг / л, значно зростає сульфатность вод. У северо — західних частинах району щільний осад вбирається у 400 мг /л, а кількість фтору у питній воді до 1 мг /л.

3. Великий центральний район займає значну частину території Вінницької області. Трубчасті криниці району харчуються переважно водами мячковско — подільського водоносного горизонту, рідше — каширского водоносного горизонту середнього карбону і горизонтів нижнього карбону. У цьому вся районі криниці слід закладати на мячковско — подільський обрій, що характеризується великим водообилием, ніж нижнележащие горизонти. Питома дебіт свердловин рекомендованого горизонту сягає 15 м³ /час.

Води Мячковско — подільського водоносного горизонту характеризуються щільним залишком до 500 мг / годину, змістом фтору зазвичай до 1 мг / л і сягають до гидрокарбонатному чи гидрокарбонатно-сульфатному типу. Ділянки території, приурочені районам залягання мезозойский фосфоритных відкладень характеризуються водами із вмістом фтору до 5 мг /л.

4. У малому центральному районі трубчасті криниці харчуються водами Касимовского горизонту верхнього карбону і Мячковско — Подільського горизонту середнього карбону. Касимовский обрій у південної кордону району має потужність 10 — 20 м, на північ потужність його збільшується до 45 м. Водообилие горизонту зростає півдня північ, де питомий дебіт свердловин сягає 20 м³ / годину. Води горизонту мають слабку минерализацию, щільний залишок не вище 300 мг/л, кількість фтору до 0,6 мгл.

МячковскоПодільський обрій характеризується невеликим водообилием, удільні дебети досягають 10 м³ / годину. Води характеризуються значної сульфатностью і мінералізацією. Плотний залишок сягає 1650 мг / л, зміст фтору становить 5,5 мг /л.

5. У східному районі водопостачання використовуються води гжельского і касимовского водоносних горизонтів верхнього карбону. Гжельский і касимовский горизонти характеризуються середнім водообилием, удільні дебети свердловин перевищують 20 м³ / годину. Води обох водоносних горизонтів слабо мінералізовані, гидрокарбонатные з щільним залишком до 300 мг / л, кількість фтору до 0,6 мг /л. У найбільш низинних ділянках району зустрічаються свердловини, води яких мають щільний залишок майже 450 мг /л, підвищену сульфатность, а зміст фтору сягає 1,5 мг /л.

Води середньої та нижньої карбону цього району непридатні для водопостачання з — за високої мінералізації (щільний залишок понад 3000 мг / л).

6.В Клинско — Дмитрівському районі водозабірні криниці харчуються водами гжельского і касимовского горизонтів верхнього карбону. Води гжельского горизонту гидрокарбонатного типу характерні слабкої мінералізацією, щільний залишок до 350 мг /л, зміст фтору до 0,3 мг /л. Водообилие свердловин дуже переменно (10 — 20 м³ /годину).

Касимовский обрій має воду гидрокарбонатного типу із трохи більшої мінералізацією, зміст фтору до 1,2 мг /л.

7. Для водопостачання в приволзькому гидрогеологическом районі використовуються води гжельского водоносного горизонту верхнього карбону. Удільні дебети свердловин зазвичай рівні 10 — 20 м³ / годину, щільний залишок 400 — 700 мг /л, зміст фтору до 2 мг /л.

З характеристик гідрогеологічних районів області видно. Що найважчі умови отримання подземныхвод зокрема у юго — західному підземних вод спостерігаються в юго — західний і малому центральному районах, де касимовский обрій верхнього карбону і мячковско — подільський обрій середнього карбону характеризуються малим водообилием, вода відрізняється більшої жорсткістю (до 30 мг — экв / л) і великим змістом фтору (до запланованих 4 мг /л).

У кожному гидрогеологическом районі поруч із загальними умовами використання підземних вод є відхилення. Наприклад, у сприятливому великому центральному районі поблизу міста Кунцево відзначається відсутність мячковско — подільського горизонту, а водоносні горизонти Каширский і Нижнього карбону характеризуються малим водообилием, а вода — великим змістом фтору (до 5 мг /л).

Іншим висновком з аналізу якості вод гідрогеологічних районів області є що. Ступінь мінералізації води та зміст фтору збільшуються принаймні занурення горизонту, тобто. щодо його падіння, отже щоб одержати більш прісної води із меншим змістом фтору водозабірні криниці необхідно бурити на водоносний обрій карбону, що залягає ближчі один до землі, якщо може бути по санітарним условиям.

З використанням підземних вод велике значення має тут вміст у них заліза. У підземних водах біля Московській області залізо міститься у грунтових водах у самому верхньому обрії кам’яновугільних відкладень. У грунтових вод, приуроченныек четвертинним відкладенням, залізо потрапляє з залізистих сполук переважно лимонитов, а води межпластовых і кам’яновугільних відкладень — з порід континентальної товщі верхнегорских відкладень, містять пириты.

На ділянках, де четвертинні відкладення (чи відкладення порід континентальної товщі) залягають на водоносном обрії карбону за відсутності юрських глин, води цих відкладень пробираються у трещиноватыеизвестняки, викликаючи ожелезивание глибоких вод до 10 мг /л і більше (наприклад Можайський район).

У водах нижніх водоносних горизонтів залізо перебуває у невеликих кількостях, звичайно більш 0,3 мг / л, що є цілком приемлемым.

Однак навіть за відсутності континентальних відкладень і наявності юрських глин часті випадки отримання води з великим змістом заліза з — за недоліків конструкції свердловин, якщо глини пройдено наскрізь колоною обсадних труб і ожелезенные води четвертинних відкладень пробираються у скважину.

Різні сполуки заліза зберігають у корі вивітрювання карбону, тому верхні його верстви завтовшки 2−3 м слід надійно перекривати обсадними трубами і з підкаблучної цементацией. Сполуки заліза простежуються глинах, поділяючих, касимовский і гжельский горизонти верхнього карбону. Їх слід ізолювати глухими ділянками труб. Спостерігаються випадки, коли трубчасті криниці дають воду з великим змістом заліза внаслідок неправильного кріплення їх обсадними трубами. При неплотном зіткненні стінок колодязя з верхнеюрскими глинами по затрубным просторами до нього проникають води четвертинних відкладень, містять значну кількість железа.

Цікаво зазначити, що у підземних водах залізо майже завжди зустрічається разом із сіро воднем. Сірководень переводить окисное, нерозчинне у питній воді залізо, в закисное — розчинне. У водогінних спорудах сірководень зникає, закисное залізо під впливом кисню повітря перетворюється на окисное, потім у выпадающий в осад гідрат окису заліза. Поява сірководню в підземних водах можна пояснити з допомогою гниття органічних сполук. У зв’язку з цим біля, де у підземні води проникають органічні речовини введення можна знайти сірководень і залізо (райони рр. Люблино і Люберці). Води з підвищеним змістом заліза відрізняються значної окисляемостью. І це справедливо для східних районів області, де є великі площі, зайняті торфяником.

У Московській області використовують майже водоносні горизонти, досить добре захищені водонепроникною дахом глин. Попри це відомі відомі випадки погіршення якості підземних вод з -порушення захищеності водоносного горизонту від інтенсивних поверхневих забруднень або через рідкісного зростання водоотбора. Так вгороде Люберці та його околицях на частини території якість підземних вод значно змінилося. Наприклад, зміст хлоридів з 3−5 мг / л зросла до 70−120 мг / л вміст заліза зросла у 6−10 разів і порядку 4−5 мг / л.

Проте, попри значних змін хімічного складу підземних вод, в бактеріологічному відношенні їхня якість залишилося незмінно високим. Зміна якості підземних вод у разі можна пояснити впливом Люберецких полів фільтрації внаслідок деякого порушення захисних верств біля міста, і навіть помітно зріс відбір воды.

Яскравим прикладом небажаного погіршення якості поданих вод внаслідок забруднення є випадок заводу «Акрихин «(селище Купавна). На території заводу були пробурені ще 1935 р два трубчастих колодязя, що постачали водою підприємство і житловий селище. Спочатку вода повністю відповідала вимогам Держстандарту на питну воду, однак невдовзі криниці почали подавати воду незадовільного якості з велику кількість органіки і неприємними специфічними смаком і запахом з явними ознаками виробничих стоків заводу. Це змусило до бурінню нових трубчастих криниць для господарським — питного водопостачання. Останні пробурені біля селища з відривом 3 — 4 кілометрів від діючих. Заводські свердловини вивели на виробниче водопостачання та уникнення поширення забруднень по водоносному обрію їх довелося посилено відкачувати. Причиною забруднення підземних вод справді з’явилися виробничі стоки заводу. Обробка стічні води заводу раніше вона була передбачена з полів фільтрації, розташованих вище за течією потоку підземних вод. Через війну розмиву водоупорных глинистих верств водоносний обрій на значної території виявився покритий лише шаром піску (порода із гарним коефіцієнтом фільтрації). Потужність пісків виявилася недостатньою і майже неочищені виробничі стоки, беручи контакт підземними водами, погіршували їх качество.

Отже, можна зробити обережний висновок у тому, що протягом майбутніх десятиліть спостерігатиметься тенденція переходити водопостачання міст і селищ Московській області з поверхневих чи відкритих джерел воды.

Р Л, А У А2.

Оцінка якості водыв джерелах водоснабжения.

2.1. Аналіз води та форма його выражения.

Оцінюючи якості води, настановленим задоволення господарським — питних потреб, зазвичай використовується аналіз (тип 2), де визначаються: фізичні властивості (температура, запах та смак, прозорість чи мутність, кольоровість), Cl-, SО42-, НСО3-, СО32-, NO3-, Са2+, Мg2+, Fе2+, Fе3+, рН, СО2 (вільна), сухий залишок Р, NO2-, NН4+ иокисляемость. Аналіз дає загальну характеристику води та виробляється у полустационарных чи стаціонарних умовах. У цьому можна контролювати аналіз по сухого залишку з обчисленням суми До++ Nа+ по разности.

У окремих випадках (головним чином заради підземних вод) може знадобитися докладний анализс додатковим визначенням Nа+, До+, Мn2+, Fе2О3 + АI2O3, SiO2, агресивної СО2, Н2S. Цей вид аналізу дозволяє зробити загальний контроль визначень як по сухого залишку, а й у сумам мг — экв аніонів і катионов.

Найпоширенішими формами висловлювання концентрації хімічних речовин є об'ємна (мг / л) і нормальна (мг — экв /л); на більш окремих випадках концентрацію висловлюють в ваговій (мг / кг) і молярной (р — мовляв / л) формі. У кожному разі результати аналізу можуть бути як солей (NаСl, Са SO4 тощо.), окислів (Nа2О, СаО тощо.), ангідридів (SO3, N2O5 тощо. буд.) чи іонної формі. Остання форма найповніше відбиває дійсне стан речовин, розчинених у воді, їх дисоціацію, полегшує і прискорює перевірку аналізу, і тому час усталена. Слід, проте, пам’ятати, що з в цій формі висловлювання неионизированные або дуже мало іонізовані сполуки (найчастіше трехвалентного заліза, алюмінію, кремнію) позначаються як відповідних окислів (Fe2O3, Аl2O3, Si02), а розчинені неионизированные гази — зажди їх формулами (СО2, Н2S, О2).

При перерахунку концентрацій, виражених у сольовий чи окисно — ангидридной формі, в іонну форму зміст солі, окисла чи ангідриду множать на ставлення молекулярних терезів даного іона і одержувачів відповідного йому сполуки. Наприклад, зміст Са2+ в досліджуваної воді при окисной формі висловлювання аналізу, тобто через СаО, дорівнювала [Са] = 100 мг / л. Молекулярні ваги: Са = 40,08, СаО = 56,08. 40,08.

Отже: [Cа2+] == 71,5 мг / л.

У таблиці 1 за приклад наведено хімічний аналіз водыс визначеннями, вираженими в іонної і окисло — ангидридной формах записи.

Форма висловлювання хімічного складу воды.

Таблица1.

Іонна форма.

Окисно — ангидридная форма.

Найменування определений.

Молекулярний чи іонний вес.

Еквівалентний вагу.

Концентрация.

Найменування определений.

Молекулярний вес.

Концентрація в мг /л.

в мг /л.

в мг — экв / л.

Сl;

35,46.

35,46.

17,73.

0,5.

Сl2.

70,91.

35,46.

SO42;

96,07.

48,03.

72,04.

1.5.

SO3.

80,07.

НСО3;

61,02.

61,02.

122,04.

СО2.

СО3−2.

60,01.

30,01.

СО2.

NО3;

62,01.

62,01.

0,5.

N2O5.

Са2+.

40,08.

20,04.

60,12.

СаО.

56,08.

Мg 2+.

24,32.

12,16.

12,16.

МgO.

40,32.

20,16.

Fе 2+.

55,85.

27,93.

Следы.

FеО.

71,81.

Следы.

Fе3+.

55,85.

18,62.

не обнаружено.

Fе2О3.

159,7.

не обнаружено.

рН.

;

;

рН.

;

СО2 (вільна).

СО2 (вільна).

Сухий остаток.

;

;

300 мг /л.

Сухий остаток.

;

NO2;

следы.

NO3.

следы.

NН4+.

18,03.

18.03.

не обнаружено.

NН3.

17.03.

не обнаруженно.

окисляемость.

;

;

18 мг /л.

окисляемость.

;

Для перерахунку концентрації З, виражених у мг /л, в СЕ (мг — экв/л) використовується соотношение.

Де Еге — еквівалент справді на вагу даного вещества.

Вирішальним показником санітарного стану води є титр кишкової палички (коли титр чи коли індекс). Додатковою характеристикою бактеріальної загрязнённости служить число зародышей.

щодо одного літрі досліджуваної воды.

2.2. Перевірка результатів анализа.

Приступаючи до вивчення аналізів води, необхідно передусім переконатися у їх правильности.

Правильність визначення фізичних властивостей (температури. кольоровості, каламутності чи прозорості, запаху і смакові) то, можливо перевірено лише за поммощи повторних визначень в умовах; тому проектувальник, зазвичай, повинен мати серії аналізів кого і тієї ж крапок і умов відбору. При кількісної оцінці каламутності води слід, що показник має найбільшу цінність при порівнянні проб, але не дає лише близьке уявлення про фактичному змісті зважених речовин. Останні для розрахункових грязьових навантажень слід визначити ваговим способом.

Для контролю хімічного аналізу порівнюють сумарне кількість всіх нелетучих складових частин, певних аналізів, з величиною сухого залишку. Природно, що з -за неточностей в визначеннях завжди спостерігатиметься різниця у порівнюваних величинах. Але, зазвичай, вагу сухого залишку не понад 7 — 12% перевищує суму іонів солей. Такого роду контроль виключає можливості появи помилки у аналізі, а окремих випадках свідчить про необхідність додаткових определений.

Не слід забувати, що з обчисленні суми іонів солей треба брати лише половину знайденого аналізом змісту НСО3-.

Сума всіх нелетучих в мг / л з аналізу визначається з выражения.

Р = Сl- + SO4−2+? НСО3−2 + Са2+ +Мg2+ + Nа+ (2).

Значимість Nа+ знаходять по різниці змісту негативних і позитивних іонів. При нормальної формі висловлювання концентрації (в мг — экв /л) имеем.

де До++ Na+ - обумовлений по різниці зміст калію і натрію в мг — экв/л;

?а — сума мг — экв аніонів ;

?КОПР- сума мг — экв катионів, включених в анализ.

Суму лужних іонів До+ + Nа+, виражену в мг — экв/л, перераховують в мг /л по еквівалентному вазі Nа+, рівному 23, і запроваджують в формулу (2). Такий перерахунок призводить до порівняно невеличкий помилці, звичайно перевищує 1,6% суми всіх складових частин загального солевмісту (зміст До+ + Nа+ у сумі іонів, як і і Ко у сумі До+ + Nа+, не перевищує 20%).

Окрім загальної контролю аналізу по сухого залишку слід зіставити результати деяких определений.

1) Зміст у питній воді СО3−2, НСО3- та вільної СО2 зіставляють з величиною рН. Залежність між тими величинами стосовно відкритим джерелам, не що містить СО3−2, з температурою природної води 22С, визначають з формули рН = 6,37 — lgCco2 + lgCнсо3- +lgf (1) ,(4).

де Ссо2 — концентрація вільної вуглекислоти в мг / л ;

Снсо3 — концентрація НСО3- в мг /л ;

f (1) — коефіцієнт активності НСО3-.

Використання номограммы (рис 1.2, істотно полегшує перевірку визначення СО2, НСО3- і рН. Наприклад, за таблицею 1 при [CO2 ] = 22 мг /л лужність обумовлена концентрацією НСО3, дорівнює 2 мг /л; тих значень по номограмме (при t = 20С) маємо, що рН такий води має бути одно 6,9. Пряме визначення показало, що рН = 7. Отже, відхилення становить 0,1. Припустима різниця має перевищувати 0,2. Отже, аналітичні визначення СО2, НСО3 і рН проведено правильно.

Якщо воді крім НСО3- і СО2 перебувають аніони інших слабких кислот (НSiO3-, НS-, Н2РО4-, органічних) чи аніони СО3, і навіть за наявності лише СО2 (тоді рН.

2) Якщо результаті аналізу виявлено висока окисляемость води, потрібно перевірити, не пов’язане це з підвищеним змістом легкоокисляющихся закисного заліза чи сірководню. Наявність сірководню вимагає дополнительногоколичественного визначення Н2S.

Висока окисляемость при підвищеному вмісті Сlй за наявності NН2- і NН4+, супроводжувана бактеріальним забрудненням, точно говорить про санітарної недоброякісності води, що з побутовими стоками.

Наприклад, зіставлення окисляемости води в аналізі з таблиці 1 із вмістом Сl-, NО2- і NН4+ говорить про благополучному санітарному стані води: нормальні концентрації Сl-, SO42-, поєднуються із повною відсутністю іонів азотистої кислоти і аміаку. Якби окисляемость була підвищеної (наприклад, 50 — 100 мг /л О2), то, при тієї ж показниках хімічного аналізу можна було б будувати висновки про мабуть високої кольоровості води з допомогою вмісту у ній органічних гумінових кислот або ж (стосовно підземним водам) про наявність сероводорода.

3)При окремому визначенні загальної жорсткості води доповнення слід зіставити її величину, отриману експериментально, з сумою Са2+ + Мg2+. Також слід зіставити значення карбонатної і устранимой твердостей, якщо остання дається в аналізі. Переборна жорсткість, зазвичай, менше карбонатної (чисельно рівної змісту НСО3-) на 0,3 — 0,6 мг — экв / л, а за високої ступеня мінералізації води — і более.

Якщо розпорядженні проектувальника є повний аналіз водыс визначенням змісту всіх іонів, включаючи До+ і Nа+, то основний перевіркою правильності аналізу є зіставлення сум мг — экв катионів і аніонів; при этом.

(5).

2.3 Використання аналізів при проектировании.

Аналізи фізичних, хімічних і бактеріальних властивостей води використовуються під час проектування водогінних споруд виявлення кращого з санітарної погляду місця водозабору. Для визначення характеру обробки води та виконання що висуваються до ній вимог. Дані аналізів, ще дозволяють розрахувати орієнтовні дози реагентів, необхідні обробки води по проектованої технологічної схемою. Остання можливість дуже багато важить за відсутності технологічних аналізів, яких проектувальники часто вже не имеют.

Порівняння хімічного і бактеріального аналізів води з вимогами ГОСТ 2761– — 96 дозволяє вирішити питання про можливість використання обраного джерела для господарським — питного водопостачання, слід проте, враховувати, що перевищення граничного змісту показників, які у ГОСТі, виключає можливості використання джерела в поставлену мету, але ставить перед проектувальником додаткові завдання визначенню заходів поліпшення властивостей води. Ці заходи у кожній оказії мають узгоджуватися з органами державної санітарної инспекции.

Остаточне рішення про про методи обробки приймається з урахуванням порівняння физико — хімічних і бактеріальних властивостей води з вимогами ГОСТ 2874– — 96, соціальній та залежність від витрати оброблюваної води та місцевих условий.

Слід зазначити, що з виявлення необхідних методів обробки води використовуються в усіх показники, що характеризують джерело водопостачання. Деякі їх (NО2-, NН4+, NО3-, окисляемость) було використано раніше для попередньої оцінки санітарного стану джерела, а НСО3-, СО32-, СО2, рН — для перевірки аналізу по сухого залишку і значенням рН. Кроме того, показники НСО3, рН, і навіть окисляемость і температура йдуть на рішення приватних питань проектування водоочисних сооружений.

Зміст НСО3- переважної більшості природних вод (особливо у відкритих водоймах) за практичної відсутність них іонів СО32- і ВІНототожнюється зі лужністю води (мг — экв /л), тобто. концентрацією речовин, здатних нейтралізувати кислоти. Контроль лужності паралельно з контролем змісту СО2 і рН на послідовних етапах обробки води дозволяє під час проектування споруд виявити необхідність подщелачивания і подкисления води. Це забезпечує найвигідніші умови проходження проектованих технологічних процесів і дозволяє орієнтовно визначити дози реагентів, необхідних створення цих умов. Концентрація НСО3-, крім того, чисельно визначає карбонатную жорстокість воды.

За підвищеної окисляемости воду потрібно хлорувати перед запровадженням розчину коагулянта для окислення і руйнувань органічних речовин, гальмують процес коагуляції. Температура води є чинником, визначальним (поруч із характером забруднень) вибір коагулянта.

2.4. Технологічний анализ.

Физико — хімічний і бактеріальний аналізи, як це було показано вище, дають основу виявлення необхідних методів обробки води та містять показники, дозволяють вирішити деякі завдання технологічного характеру. Проте задля більшої точності проектування технологічних схем обробки води та розрахунок водоочисних пристроїв потрібно проводити з допомогою технологічного аналізу. Він дає змогу виявити найбільш доцільні методи обробки води реалізації наміченого процесу, визначити оптимальні дози реагентів, послідовність запровадження мит, і навіть низку інших розрахункових параметров.

Технологічні властивості води рекомендується досліджувати по ГОСТ 2919– — 85, що передбачає визначення коагулируемости, обесцвечиваемости, осаждаемости суспензії та інших показників. Проте ГОСТ 2919– — 85 зовсім позбавлений методів, з допомогою яких можна було обрати параметри фільтруючих завантажень фільтрів і контактних осветлителей для заданої швидкості фільтрування і якостей вихідну воду. Також відсутні показники, дозволяють вирішити питання про вибір розрахункової швидкість руху води в осветлителях, висоті зони зваженого фільтра та інших параметрів, знання яких міг би підвищити надійність розрахунку сооружений.

Що стосується осветлителей таке становище у відомої мері виправляється розробленої ВНДІ Водгео методикою визначення еталонною концентрації суспензії (при швидкості вранішнього потоку 1,8 м /год), що дозволяє, зокрема, обгрунтовано підійти у виборі розрахункової швидкості і коефіцієнта розподілу води в осветлителе.

Для вибору розрахункових параметрів фільтрів і контактних осветлителей може бути застосований метод моделювання процесу фільтрації суспензий через зернисті слои.

2.5. Вибір технологічної схеми обробки воды.

Вибір методу обробки води. полягає в порівнянні показників якості вихідну воду з вимогами потребителя.

Основними методами освітління і знебарвлення води на про очисні споруди міських водопроводів є відстоювання фільтрування з попереднім хімічної обробкою коагулянтами, вапном, хлором та інші реагентами. Безреагентные методи (наприклад, осадження некоагулированной суспензії) можна буде застосувати як допоміжних заходів для полегшення роботи основних споруд. Устрою для простого відстоювання (штучні водойми, ковші тощо.) слід розглядати, як гідротехнічні чи водоприемные споруди, призначені до виконання приватної завдання — утримання грубої суспензії. Допоміжним слід і метод процеживания воды.

Технологічні схеми очисних станцій міських водопроводів для освітління і знебарвлення характером руху води через споруди ставляться до самотечным. Ці схеми дозволяють створювати великі установки (відстійники, фільтри) з захисними конструкціями з монолітного чи збірного залізобетону, було б практично неможливо при напірних схемах.

Залежно від якості вихідну воду основним технологічним процесом може лише фільтрування води чи відстоювання з наступним фільтруванням. Про можливість безреагентного попереднього осадження грубої винищити було зазначено выше.

Для основних технологічних процесів можна використовувати вертикальні чи горизонтальні відстійники, осветлители зі зваженим осадом, а фільтрування — контактні осветлители чи фільтри з різними видами фільтруючих завантажень. Щоб якось забезпечити якісне проведення основних технологічних процесів, використовують змішувачі, камери хлопьеобразования, вхідні камери із грубими ситами, микрофильтры.

Для хімічної обробки води коагулянты, вапно, соду, хлор або його сполуки, а інтенсифікації основних процесів — кислоти, неорганічні і органічні флокулянты.

Дезинфекція води можна досягти запровадженням хлору або його похідних, бактерицидною опроміненням, озонированием.

Під час проектування технологічної схеми вирішується найважливіше завдання: вибір оптимального складу основних та допоміжних споруд. Її складність у тому, чтополучение води питного якості можна досягнути при різному складі елементів очисний станции.

Нині рекомендується застосовувати такі технологічні схеми щоб одержати питної води на міських водопроводах.

Схема 1. Одноступінчаста обробка води. Основні устрою для освітління і знебарвлення — контактні осветлители. Споруди, щоб забезпечити ефективне проведення основного технологічного процесу: вхідні камери із грубими сітками, змішувач, реагентное господарство для заготівлі розчинів коагулянта, устрою реалізації подвійного хлорування (чи озонування) воды.

Схема придатна для станцій будь-який продуктивності за умови, що відсотковий вміст зважених у питній воді після його хімічної обробки вбирається у 150 мг / л, а кольоровість — 150 град платиново — кобальтової шкалы.

За наявності вихідної воді планктону в схему перед змішувачем можуть бути запущені микрофильтры.

Схема2 Двоступенева обробка води. Основні споруди, у яких послідовно здійснюються процеси осадження суспензії і фільтрування — горизонтальні відстійники і швидкі фільтри. Устрою задля забезпечення основних технологічних процесів: змішувачі, камери хлопьеобразования, установки для заготівлі розчинів коагулянтів, винищити, для подвійного хлорування (чи озонування) воды.

Схема економічно доцільна для станції із розрахунковою продуктивністю понад 50 відсотків 000 м³ / суткии можна застосовувати буде в діапазоні від 30 до 50 тис. м3 / добу. У разі вплинув на вибір між горизонтальними відстійниками і осветлителями, зазвичай, головним чином впливають місцеві умови будівництва і експлуатації споруд (кліматичні умови, рельєф майданчики будівництва, глибин залягання грунтових вод, наявність кваліфікованих кадрів у періоди будівництва і експлуатації, постачання станції реагентами тощо.).

Зміст зважених речовин і кольоровість води, котра надходить на обробку, обмежуються можливостями накопичення осаду в горизонтальних відстійниках. Якщо буде встановлено, що накопичення осаду за расчётный період призведе спричиняє порушення нормального режиму роботи відстійника (до надмірного підвищенню горизонтальній швидкості), необхідно передбачити попереднє безреагентное осадження великої суспензії в пристроях типу ковшів чи спеціальних відкритих водоймах, заповнених у періоди найбільшої каламутності воды.

При механізованому видаленні осаду з відстійників потреба у попередньому відстоюванні води, зазвичай, відпадає, оскільки період первинного накопичення осаду може бути скорочений до 1 суток.

Для додаткового поліпшення і інтенсифікації роботи основних споруд можна застосовувати микрофильтры (за значного змісті планктону), обробка води флокулянтами і подкисление (для створення оптимальних умов зняття кольоровості коагулированием).

Схема 3 Двоступенева обробка воды. Для утримання і осадження суспензії і фільтруванні у схемі застосовані осветлители зі зваженим осадом і швидкі фільтри. Для допоміжних процесів використовуються змішувачі, воздухоотделители, устрою для заготівлі розчинів коагулянта, винищити, виробництва подвійного хлорування чи озонирования.

Економічна доцільність схеми проявляється на очисних станціях продуктивністю від 2000 до 30 000 м3 / добу.

Що стосується властивостей води, котра надходить на обробку, застосування схеми обмежується змістом зважених речовин (після введення реагентів) від 100 до 2500 мг / л і кольоровість до 150 град. Додатковими обмеженнями є цілодобова робота станції, стала подача води (зміна витрати у той чи інший бік на повинен перевищувати протягом години 15%) підвищена стабільність температури води, котра надходить на осветлители (збільшення температури води протягом години понад 1 не допускается).

Ефект обробки води у разі потреби може бути підвищений застосуванням микрофильтров (при про наявність у воді планктону) і запровадженням флокулянтов.

Схема 4. Двоступенева обробка води на вертикальних відстійниках і швидких фільтрах. Інші устрою самі, що у схемою 2. Область застосування обмежена продуктивністю до 3000 м³ / добу, але, можливо розширено до 30 000 м3 / добу, коли застосування осветлителей зі зваженим може забезпечити стабільного ефекту освітління. Зміст зважених речовин і кольоровість не ограничиваются.

Типи споруд, які включаємо в обрану технологічну схему очисний станції, визначаються особливостями їх пристрої і експлуатації, умовами компактній і раціональної компонування, можливостями розміщення цих споруджень за відповідність до прийнятої загальної висотної схемою станції та інші чинниками, пов’язаними з будівництвом і експлуатацією. Це питання розглядаються у наступних главах.

Р Л, А У А3.

Методи і споруди освітління і знебарвлення поверхневих вод.

3.1 Очищення і знебарвлення води коагулированием. Класифікація зважених речовин. Устрою і розрахунок осветлителей.

Обробка води коагулянтами застосовується очищення води від зважених речовин, зниження кольоровості, і навіть для інтенсифікації осадження карбонату кальцію і гідроокису магнію при реагентом умягчении воды.

Найчастіше обробка коагулянтами виробляється очищення води відкритих водойм. У цьому поруч із визволенням води від суспензії досягається видалення із води колоїдних речовин, що обумовлюють кольоровість води, планктонних організмів, піддається суттєвому зниженню бактеріальна забрудненість воды.

Нерідко при обробці коагулянтом зменшуються також запахи і присмаки воды.

У водах відкритих водойм зважені речовини найчастіше є частки піску, глини, мулу, планктонні організми, продукти руйнації рослин i т. п.

Виважені частки, питома вага більше одиниці, прагнуть осідати на дно судини. Проте особливо дрібні частки суспензий розмірами від 3 — 4 до 0,1 км і колоїдні частки розмірами від 0,1 до 0,001 км мало глушаться, залишаючись у питній воді в підвішеному состоянии.

З прийнятною для техніки відстоювання швидкістю глушаться лише частки крупніша 30 — 50 км тобто не дрібніший від мулистих частинок. Дрібний мул, глинисті і колоїдні частки без спеціальних заходів виділити відстоюванням неможливо. Для їх осадження і застосовують додавання до води коагулянтів — речовин, їхнім виокремленням щодо великі, швидко осаждающиеся пластівці, які захоплюють з собою при засудженні мелкодисперсную завись, загрязняющую воду.

Швидкості осадження у питній воді частинок кварцу крупности наприклад 10 км, з питому вагу? = 2,65 за нормальної температури 15С, дорівнює 0,1 мм/сек.

У таблиці 3.1 приведено відносна коагулирующая здатність катионів і аніонів різної валентності. Слід враховувати, що з позитивно заряджених колоїдних частинок коагулирующими іонами є аніони, а негативно заряджених колоїдів — катионы.

Таблиця 3.1.

Відносна коагулирующая здатність електролітів (коагулянтів).

Електроліт (коагулянт).

Відносна коагулирующая здатність для колоїдів, заряженных.

положительно.

отрицательно.

NаСl.

ВаСl2.

Nа2SO4.

Nа3РО4.

МgSO4.

АlCl3.

Аl2(SO4)3.

FeСl3.

Fe2(SO4)3.

У таблиці 3.2 приведено приблизна класифікація зважених речовин по гідравлічної крупности.

Гідравлічна крупность зважених речовин природних вод.

Таблиця 3.2.

Взвесь.

гідравлічна крупность в мм / сек.

приблизний розмір частинок суспензії в мм.

песок:

крупный.

средний.

0,5.

мелкий.

0,1.

Ил.

1,7 — 0,5.

0,05 — 0,027.

дрібний ил.

0,07 — 0,017.

0,01 — 0,005.

Глина.

0,005.

0,0027.

тонка глина.

0,0007 — 0,17.

0,001 — 0,0005.

колоїдні частицы.

0,7.

0,0001 — 0,1.

Гранично припустимий вміст зважених речовин, у воді, поданого господарським — питними водопроводами, унормоване ДОСТом. Відповідно до цього Держстандарту зміст зважених речовин, у питну воду має не більше 2 мг / л.

Останнім часом в санітарно — технічної літературі спостерігається тенденція до їх зниження ГДК зважених речовин, оскільки вважається, що це підвищує санітарну безпеку води щодо вірусних инфекций.

Ряд виробництв хімічної, нафтової, текстильної, паперової, радіотехнічної та інших видів промисловості пред’являє воді таку ж і навіть вищі вимоги, аніж за водопостачанні населених місць. Ці вимоги зазвичай визначаються фахівцями — технологами різних производств.

У практиці очищенні води як коагулянтів застосовуються переважно солі алюмінію і заліза: сірчанокислий алюміній Аl2(SO4)3, хлорне залізо FеCl3, купорос FеSO4, сірчанокисле трехвалентное залізо Fе2(SO4)3.

Значення цих коагулянтів у тому, що вони можуть утворювати гидрофобные колоїдні системи, які за коагуляції дають пластівці, сорбують і захоплюючі при осадженні частки природних забруднень воды.

При запровадження у воду сірчанокислого алюмінію відбувається його диссоциация.

Аl2(SO4)3—- 2Аl3+ +3SO42;

далі Al3 + + 3Н2О ——- Аl (ОН)3+ 3Н+.

Пластівці Аl (ОН)3, осаждаясь захоплюють частки забруднень, що у воді. Процес освіти Аl (ОН)3 залежить від рН среды.

Зразкові значення величин рН, у яких протікає процес коагуляції після введення воду сірчанокислого алюмінію, наведені у таблиці 3.3.

Оптимальні значення рН при обробці вод різного складу сернокислым алюминием.

Таблиця 3.3.

Характеристика води.

Оптимальні значення рН.

очищення і знебарвлення м’яких кольорових вод зі лужністю до $ 1,5 мг — экв/л і цветностью понад 50 відсотків град.

5 — 6.

очищення і знебарвлення вод середньої жорсткості (4- 5 мг-экв/л) зі лужністю 3 — 4 мгэкв/л і цветностью до 40 град.

очищення жорстких (6 — 8 мг-экв/л) малоцветных вод з підвищеним солесодержанием (800 — 1000 мг/л)і лужністю понад п’ять мгэкв/ л.

6,5 — 7,5.

Важливе значення мають умови розчинності гідроокису алюмінію і основних сульфатів алюмінію. Якщо після відсівання і фільтрування з очисний станції в водопровідну мережу надходить вода із вмістом алюмінію, перевищують розчинність його сполук, утворювані при даних величинах рН, це означатиме, що вода перебуває у стані пересыщения сполуками алюмінію і виникає небезпека так званої «отлежки «, тобто виділення осаду сполук алюмінію на трубах.

Як коагулянтів, як вище, застосовують сірчанокисле закисное залізо FеSO4 7Н2О (купорос, хлорне залізо FеСl3 і сернокислую окис заліза Fе2 (SO4)3.

Оптимальний значення рН для солей заліза одно рН = 7,5 — 8. При недостатньою величині рН води та за браку кисню залізо Fе2+ може бути у питній воді, котра виходить з очисний станции.

З використанням як коагулянтів солей заліза дози останніх при очищенні каламутних вод може приймати на 10 — 20% менше, ніж сірчанокислого алюмінію (враховуючи безводні продукти). Вище вказувалося, що з нестачі природної лужності щодо процесу коагуляції, воду потрібно подщелачивать. Доза луги задля забезпечення коагуляції, воду потрібно подщелачивать. Доза луги задля забезпечення коагуляції може бути оцінена за такою формулою.

(3.1).

де М — доза реагенту (технічного продукту) для подщелачивания води в мг / л ;

Д — доза коагулянта враховуючи безводне активну речовину в мг / л ;

е1 і е2 — еквівалентний вагу активною частиною відповідно реагенту для подщелачивания і коагулянта в мг/мг — экв (табл. 3.3).

Щ — загальна лужність оброблюваної води в мг — экв / л;

З — зміст активного речовини в реагенте для подщелачивания води в %;

1 — резервна лужність, які мають залишатися після обробки води коагулянтом в мг — экв / л.

Еквівалентні ваги активній частині реагентів, використовуваних при очищенні води коагулированием.

Таблиця 3.3.

Реагент для подщелачивания.

Еквівалентний вагу в мг / мг — экв.

Коагулянт.

Еквівалентний вагу в мг / мг — экв.

СаО.

Аl2(SO4)3.

Nа2СО3.

FеСl3.

54,1.

NаОН.

FеSO4.

Fе2(SO4)3.

66,7.

Якщо за розрахунку за такою формулою (3.1) доза М виходить величиною негативною, це означатиме, що природна лужність води достатня і з міркувань збереження резерву лужності подщелачивания води непотрібен. Проте додавання певної кількості лужного реагенту деяких випадках стати у пригоді до створення оптимальної величини рН і забезпечення сприятливих умов коагуляции.

3.2 Принципи процесу освітління води в сооружениях.

У практиці проектування й експлуатації очисних споруд досі існувало велика різноманітність в конструкціях осветлителей та методів їх розрахунку. Такий стан стало наслідком експериментальних пошуків найкращою конструкції при недостатньою розробці теоретичних основ технології освітління води в підвішеному осадке.

Узагальнення накопиченого досвіду використання осветлителей зрештою дозволило встановити необхідність виконання таких з трьох основних требований.

1) Створення оптимальних умов формування зваженого фільтра й утримання надлишкової суспензії. Виконання цієї вимоги можливо, якщо забезпечуються головним чином контактна коагуляція, підтримується певна концентрація зваженого фільтра, створюються необхідні гідравлічні умови, виключають старіння, надмірне укрупнення і випадання пластівців на дно, забезпечується протягом необхідного часу перебування води в підвішеному фільтрі. У середовищі сучасних осветлителях виконання цих вимог знайшло відображення у зменшенні обсягу зони розподілу (частині зваженого фільтра), створення умов для безперервного зниження швидкості води (похилі стінки величиною розширення зваженого шару серед осветляемой води та концентрацією зваженого фильтра.

2) Створення оптимальних умов стабілізації зваженого фільтра і ефекту освітління води. Виконання цієї вимоги здійснюється за допомогою примусового відбору надлишкового осаду, створення різниці швидкостей руху води за українсько-словацьким кордоном між зоною зваженого фільтра і зоною освітління, забезпечення рівномірного збору освітленої води. Надлишок осаду разом із частиною води, наступній через зважений фільтр, відбирається через вікна чи труб із вихідний частини зваженого фільтра, а осветленная вода — системою жолобів з затопленими отворами чи вирізами (водосливами) у тому бортах. Для примусового руху води через зону відділення осаду використовується перепад рівнів на осветлителе і його, в збірному кармане.

3) Створення оптимальних умов відділення, ущільнення і скидання в каналізацію надлишкового шламу. Для цього він розрахункова швидкість підйому води у зоні відділення осаду приймається кілька (на 10 — 15%) меншою проти розрахункової швидкістю зоні освітління. Ущільнення осаду ввозяться перебігу 4 — 12 год (на це час розраховується робочий обсяг осадкоуплотнителя). Кут нахилу стінок осадкоуплотнителя до сбросному отвору чи сбросной системі приймається достатнім (50−600) для сповзання уплотнившегося осаду без додаткового воздействия.

На малюнку 3.1 представлена найпростіша схема освітлювача з конічним диффузором.

Вода з реагентами вступає у осветлитель з воздухоотделителя трубопроводом 1 в нижню частина конуса диффузора 2. Піднімаючись вгору, потік води розширюється, його зменшується до величини, коли у диффузоре утворюється шар зваженого осаду 3. В міру накопичення осаду його надлишок переливається через крайку диффузора і опускається в осадкоуплотнитель 4. Осветленная вода проходить через захисний шар води над диффузором і з сборному жолобу 5 відводиться на фільтри. Осад через дырчатую трубу 6 безупинно чи періодично трубопроводом 7 відводиться в канализацию.

3.3 Основні розрахункові формули і параметри осветлителей.

У технологічних схемах освітління води господарським — питних вод вищевикладені вимоги виконуються в конструкціях з центральними осадкоуплотнителями (рис. 3.3.1. і 3.3.2.).

Основні формули до розрахунку осветлителей дозволяють визначити необхідні площа освітлювача у плані тож обсяг зон накопичення та ущільнення осадка.

Площа зони освітління в м2 приймається найбільшої з певних по формулам.

(3.3.1).

или.

(3.3.2).

где.

Кр і Ко/ Р — коефіцієнти розподілу води між зонами освітління й відокремлення осаду для літнього Q0и зимового Q/ 0 расчётного витрати осветлителей в м3/ч.

vз.о і v/з.о. — відповідні літньому і зимовим періодам розрахункові швидкістю зонах освітління мм/сек.

Площа зони осветленияосадка м2 в осветлителях з центральним осадкоуплотнителем.

(3.3.3).

де? — коефіцієнт зниження швидкість руху води у зоні відділення осаду порівняно з швидкістю зоні освітління прийнятою рівним 0,9.

Повна площа осветлителейв м2:

з центральним осадкоуплотнителем.

(3.3.4).

з поддонным осадкоуплотнителем.

де f отбсумарна площа перерізу труб в м2 для відбору осаду в осадкоуплотнитель, обумовлена залежно від расчётной швидкість руху води в трубах, рівної vотб.= 40 — 60 мм/сек за такою формулою.

(3.3.5).

Обсяг зон накопичення та ущільнення осаду в м3.

(3.3.6).

где.

М0- Максимальне зміст зважених речовин, у мг/л у питній воді, що надходить осветлители;

mРасчётное зміст суспензії в осветлённой воді, пренимаемое однакову 8 -12 мг/л;

ty — час ущільнення осаду: ty = 3 — 6 годин при М0>400мг/л и.

ty=6 — 12 годин при М0.

?СВ — середня концентрація зважених речовин, у осадкоуплотнителе в мг/л.

Основні дані про розрахунками по формулам (3.3.1), (3.3.3), (3.3.6) представлено в таблицях (3.3.1) і (3.3.2).

Таблиця (3.3.1).

Розрахункові швидкості освітління і коефіцієнти распределения.

Мо в мг / л.

vз.о в мм / сек.

Кр

зимой.

летом.

10 — 100.

0,7 — 0,8.

0,9 — 1.

0,8 — 0,75.

100 — 400.

0,8 — 1.

1 — 1,1.

0,75 — 0,7.

400 — 1000.

1 — 1,1.

1,1 — 1,2.

0,7 — 0,65.

1000 — 2500.

1,1 — 1,2.

1,1 — 1,2.

0,65 — 0,6.

Середні концентрації осаду в осадкоуплотнителях. Таблиця 3.3.2.

Мо в мг/л.

Середня концентрація (?порівн) в мг/л при tу в год.

100 — 400.

400 — 1000.

> 1000.

Повна глибина осветлителей визначається по таблице.

Таблиця 3.3.3.

Висотні розміри осветлителей.

Параметры.

Величина.

Примечание.

Глибина зон освітління Нз.о.

1,5 — 2.

1. Коли Піночета призначили глибин зон менші значення варто відносити до каламутним водам (Мо? 400 мг/л).

зваженого осаду Нз.в.

Висотні размеры:

від площині відбору осаду на початок похилих стінок У1.

2 — 2,5.

1,5 — 1,75.

2. Глибиною Нз. в вважається растояние від площині відбору осаду до площині, де швидкість вранішнього потоку сягає 2 мм /сек.

Основна формула визначення розрахункових витрат осветлителя:

в м3/сут (3.3.7).

де :

Т — час осветлителей протягом суток;

Т = 24 ч.

tпр — тривалість в год продувки одного освітлювача (включаючи час підготовка продувки) ;

n — число продувок одного освітлювача протягом доби ;

Кn — коефіцієнт, визначальний ступінь зниження видачі води продуваемым осветлителем; розрахункове значення Кn слід сприймати рівним одиниці. Це умова означає, що розрахунковий продувочный витрата Qпр дорівнюватиме розрахункової подачі на осветлитель і за продувке рівень води стане нижче расчетного.

Розрахункова тривалість у самій продувки визначається по формуле.

(3.3.8).

где.

До ін — коефіцієнт розрідження осаду за його сбросе;

дорівнює 1,2 ;

qпр — продувочный витрата в м3/ч; при Rн = 1 Qпр = Q0 (розрахункової продуктивності освітлювача).

Необхідна найменша глибина залежно від типу освітлювача наближено може бути оцінена по формулам:

М хв = 1,9А > 0,6А + 3 м, (3.3.9).

де.

А — розрахунковий лінійний параметр щодо глибини: ширина смуги зони освітління, обслуживаемой однієї розподільній трубою і двома збірними трубами (чи жолобами) иликольцевым желобом.

Найбільше значення параметра, А — діаметр, радіус чи сторона освітлювача, ширина прямокутної чи кільцевої смуги — має становити (з умови забезпечення рівномірного відбору води) 3 — 3,5 м, афактическая величина визначається результаті розрахунку розмірів зони осветления.

Якщо згідно з висотної схемою можна застосувати кілька типів, то вирішальним чинником у виборі однієї з без них буде величина потребной їхнього розміщення площі, що можна вписати у стандартну сітку розмірів промислових будинків. Остаточний вибір типу освітлювача у разі визначає найменше значення необхідної виробничої площади.

Для попередньої орієнтування у виборі типу освітлювача можна використовувати таблиця, у якій подано наближені розміри осветлителей залежно загальної продуктивності установки (під час розрахунків було прийнято: vз. о = 1 мм / сек ;Кр = 0,8; Мо = 500 мг / л; tу = 4 год ;

Таблиця 3.3.4.

Допоміжна таблиця у виборі типу осветлителя.

Qо в м3 / сутки.

Основні показатели.

Тип осветлителя.

круглий тип IV.

прямокутний тип V.

з центральним осадкоуплотнителем.

N? F1.

A чи A? В.

М мин.

3?8.

1 ?3,2.

3,6.

3?8.

1 ?3; З = 0,6.

3,6.

N? F1.

A чи A? В.

М мин.

3? 20.

1,25?5.

3,75.

3? 20.

2? 5; З = 1.

4,2.

N? F1.

А чи А? В.

М мин.

4 ?30.

1,6? 6,2.

4 30.

2 ?6; З = 1,2.

4,2.

де: N — число осветлителей.

F1 — площа одного осветлителя.

А — розрахунковий лінійний параметр

У — довжина чи діаметр осветлителя.

З — ширина по горі зони відділення осадка.

3.4 Розрахунок осветлителей для проектованої станції водоочистки.

Припустимо, що проектовані осветлители повинні видавати осветленную воду з m = 10 мг / л на групу фільтрів, що працюють у режимі, який допускає зміну швидкості фільтрування при відключенні однієї з фільтрів на промивання чи ремонт. Розрахункова подача води на фільтри Qо = 12 000 м3 / добу (період). Зимовий витрата на об'єкті водоспоживання Qз = 10 000 м3 / сутки.

Розрахункові показники, що характеризують якості вихідну воду для літнього періоду: М = 300 мг / л, Ц = 40 град; для зимового періоду: сірчанокислого неочищеного алюмінію — 60 мг / лв розрахунку безводний продукт; вапна — 45 мг / л для СаО.

Відповідно до висотної схемою повна глибина осветлителей має перевищувати 4,5 м. Розміри приміщення, у якому розмістяться осветлители разом із фільтрами, не бути більш 24 60 м. Кількість фільтрів — 7, їх ширина (в вісях) — 5,5 м, загальна довжина — 34 м.

Розрахункові витрати. Прикидочные розрахунки з формулам 3.3.1 і 3.3.2 при розрахункових значеннях vз. о = 1 мм / сек, Kр = 0,75, vз. о = 0,8 мм / сік, Кр = 0,8, прийнятих за таблицею 3.3.1 дозволив встановити, що з розрахунку зон освітління вихідним може бути зимовий витрата, що з урахуванням потреб фільтрів у період, оцінюваних в розмірі 5%, дорівнює Qф' =10 000 м3 / сутки.

Вихідним витратою до розрахунку осадкоуплотнителя і розвитком усіх елементів освітлювача є найбільший (літній) витрата Qф = 10 500 м3 / сутки.

Розрахункові витрати (поки наближено) визначають по формулам 3.3.7 при tпр = 0,3 год і n = 4 (із наступною перевіркою при отриманому виходячи з подальших розрахунків t ін).

Розрахунковий витрата для зон освітління.

Розрахунковий витрата для осадкоуплотнителей.

Q0ЗУ= 1,05 ?12 000=12600 м3/сутки.

Визначимо далі: число, тип й освоєно основні розміри освітлювачів. З таблиці 3.3.4 (довідник: Проектування водогінних очисних споруд. Автор Н. Б Серебряков, М: стройиздат 1984 р) слід що з розрахунковому витратах близько 20 000 м3 / сут і за використанні осветлителей з поддоными осадкоуплотнителями необхідна глибина осветлителей становить близько 8 м при припустимою по висотної схемою трохи більше 4,5. Тому на згадуваній станції би мало бути застосовані осветлители з центральним осадкоуплотнителем типу (рис. 3.3.1 — 3.3.2).

Загальна площа зон освітління визначається по формулам 3.3.1 і 3.3.2 при значеннях Кр і vз. о, прийнятих за таблицею 3.3.1 утримання суспензії до 100 мг /л в зимовий період: vз. о = 0,8 мм / сік, Кр = 0,75.

Fз.о == 114 м³.

Загальна площа зон відділення осаду по витраті Qоз. у = 10 590 м³ / добу визначається за такою формулою при значеннях vз. о = 1 мм / сек, Кр = 0,7, принимаемыхдля Мо = 100 — 400 мг / л .

Повна площадьF = 114 + 50 = 164 м².

Кількість осветлителей має не меншим четырёх.

Тоді площа одного осветлителя.

F1 = 164 / 4 = 40 м².

При F1 = 40 м² основні розміри рівні: діаметр освітлювача 8 м, центрального осадкоуплотнителя Dз. отд = 5 м, А = 1,5 м, Нмин = 3,9 м. При однорядном розташуванні осветлителей паралельно фильтрам необхідна довжина залу їхнього розміщення нічого очікувати перевищувати 60 м, а необхідний стандартний проліт будинку — 24 м;

Необхідна довжина залу розміщувати осветлителей і фільтрів то, можливо обмежена стандартної величиною 54 чи 60 м.

З порівняння ясно визначилася технічні можливості ні економічна доцільність застосування на станції осветлителей V типа.

Висотні розміри освітлювача в м приймаються згідно з рекомендаціями СниП, викладеними вище :

глибина зони освітління — 1,5.

відстань від нижньої межі зони освітління до перерізу, де вертикальні стінки переходить до похилі - 1,5.

глибина сужающей частини за значення ?1 = 50.

повна глибина — 4,1.

(перевірка за такою формулою М >1,9? 1,85 = 3,5м).

висота бортів — 0,5.

Найбільша концентрація суспензії у питній воді, котра надходить на осветлитель, визначається за такою формулою.

Мо = М + КкДк + 0,25ц + Миз.

де М — розрахункове зміст зважених речовин, у вихідної воде.

Дк -розрахункова доза коагулянта по безводному продукту мг/л.

Кя — перекладної коефіцієнт: для Аl2(S04)3 він дорівнює 0,55, для FеСl3 і FеSO4 — 0,8.

Ц — розрахункова кольоровість вихідну воду в град.

Миз — колличество нерозчинних речовин. впроваджуються з Са (ОН)2 — мг/л.

Тоді Мо = 300 + 1 60 + 0,25 20 + 45 = 410 мг/л.

Беручи розрахункове час ущільнення осаду tу = 6ч, а середню концентрацію осаду при 6 годинному ущільнення ?порівн = 27 000 мг/л визначаємо необхідний обсяг осадкоуплотнителя по формуле.

Обсяг осадкоуплотнителя, отриманий конструктивно, значно більше необхідного із розрахунку, що дозволяє у процесі експлуатації осветлителей збільшити разі потреби межпродувочной период.

Розрахунковий час продувки осадкоуплотнителя визначається за такою формулою 3.3.8.

Додаючи час підготовка продувки і введення освітлювача в роботу після продувки, приймаємо tпр = 0,3ч.

Глава 4. Очищення води фильтрованием.

4.1 Основні становища процесу фильтрования.

Повне чи часткове видалення із води зважених речовин фільтруванням ввозяться відкритих чи напірних фільтрах, які з корпусу, фільтруючого шару, дренажної чи розподільній системи, системи подачі на фільтр осветляемой води та відводу промывной води. Дренажна система зазвичай служить також і розподілу площею фільтра промывной воды.

Інтенсивність процесу фільтрування характеризується швидкістю фільтрування, що є приватне від розподілу витрати фильтруемой води на площа фільтруючого шару. Швидкість фільтрування висловлюють в м/ч, тобто. кількістю води в м3, фильтруемой через 1 м³ площі фільтруючого шару протягом 1 ч.

Фільтрування води через фільтруючий шар відбувається під впливом різниці тисків не вдома в фільтр і виході потім із нього. Різниця тисків для відкритого фільтра дорівнює різниці оцінок поверхні води в фільтрі і пьезометрического напору в трубі, отводящей фильтрат.

Різниця тисків води доі після фільтруючого шару називається втратою напору в фильтрующем шарі. Втрата напору в початковий момент роботи фільтра, звана початковій втратою напору, дорівнює втрати напору при фільтруванні чистої, не що містить зважених речовин води, через чистий фільтруючий шар. Початкова втрата напору в фильтрующем шарі залежить від швидкості фільтрування води, її в’язкості, розміру й форми пір фільтруючого шару, його толщины.

Принаймні забруднення фільтруючого шару задерживаемыми із води виваженими речовинами втрата напору зростає до деякою величини, що характеризує опір гранично забрудненого фільтруючого слоя.

Фільтруючий шар може складатися з які пов’язані друг з одним зерен фільтруючого матеріалу або являти собою жорсткий каркас як сітки, рядна або пористої керамики.

Після досягнення граничною втрати напору або за погіршенні якості фільтрату фільтруючий шар слід почистити від затриманих їм забруднень промиванням або іншими способом.

За характером фільтруючого шару фільтри поділяються на:

1. Зернисті, у яких фільтруючий шар складається з зерен піску, дробленого кварцу, антрациту, мармуру, магнетита і др.;

2. Сітчасті, у яких фильтрующим шаром служить сітка з отворами, досить малими затримання із води взвеси;

3. Тканинні, у яких фильтрующим шаром служить тканину (бавовняна, льняна, сукно, капронова чи стеклоткань);

4. Намывные, у яких фільтруючий шар утворюється з вводяться у воду фільтруючих порошків, откладывающихся як тонкого шару на каркасі фільтра; як фільтруючих порошків застосовують диатомит, деревну борошно, асбестовую крихту й ін., а каркасом можуть бути пориста кераміка, металева сітка, синтетична ткань.

Найбільшого поширення промисловому і комунальному водопостачанні отримали зернисті фільтри. Сітчасті фільтри застосовують головним чином заради грубої очищення води, микросетчатые — видалення із води планктона.

Тканинні фільтри знаходять використання у польовому водопостачанні; намывные — при очищенні маломутных вод для невеликих підприємств чи містечок і очищення води плавальних бассейнов.

Зернисті фільтри за швидкістю фільтрування поділяють на повільні (швидкість фільтрування менш 0,5 м/ч), швидкі (швидкість фільтрування 2−15 м/ч) і надшвидкісні (швидкість фільтрування понад 25 відсотків м/ч).

Швидкі фільтри може бути напорными і відкритими. Повільні фільтри виконують відкритими, надшвидкісні фільтри — напорными.

По крупности зерен фільтруючого шару зернисті фільтри поділяють на дрібнозернисті (повільні фільтри) з розміром зерен верхнього шару піску менш 0,4 мм, среднезернистые (розмір зерен верхнього шару піску 0,4−0,8мм) і крупнозернистые (розмір зерен верхнього шару піску більш 0,8мм), зазвичай застосовувані для часткового освітління воды.

Фільтруючий шар швидких фільтрів може складатися зі однорідної за розміром та питомій вазі зерен завантаження (звичайні швидкі фільтри) і неоднорідною завантаження (наприклад, двошарові фільтри, у яких нижній шар — кварцовий пісок, а верхній шар — дробленный антрацит).

У повільних фільтрах фильтруемая вода зазвичай рухається через фільтруючий шар згори донизу. У швидких фільтрах собі напрямок руху фильтруемой води через фільтруючий шар не завжди однаковий. У звичних і двошарових фільтрах фильтруемая вода рухається згори донизу; в контактних осветителях — знизу вгору; в двухпоточных фільтрах АКХ — знизу вгору й за згори донизу. У світлі останніх фільтрах відводиться з фільтра через дренажну систему, що у фильтрующем слое.

Принаймні забруднення фільтруючого шару задерживаемыми із води виваженими речовинами втрата напору у ньому зростатиме, а швидкість фільтрування за незмінної напорі - снижаться.

Фільтри можуть працювати з перемінної швидкістю фільтрування (більшої на початку циклу і меншою наприкінці) чи із постійною швидкістю фільтрування. Сталість швидкості фільтрування забезпечується спеціальними пристроями — регуляторами швидкості фильтрования.

Через певний період з початку роботи фільтра втрата напору в фильтрующем шарі збільшиться настільки, що швидкість фільтрування стане нижче розрахункової і продуктивність фільтра снизится.

Для відновлення пропускну здатність фільтра його фільтруючий шар може бути очищено від ув’язнених з води забруднень. У повільних фільтрах це досягається зазвичай видаленням верхнього шару забрудненого піску із наступною його промиванням; в швидких фільтрах промивання фільтруючого шару виробляється у самих фильтрах.

Тривалість роботи фільтра між чистками чи промывками (включаючи час на промивання) називається тривалістю фильтроцикла. Вона залежить від характеру і кількість які у воді зважених речовин, від швидкості фільтрування, крупности і пористости фільтруючій завантаження. У швидких фільтрах для промивання фільтруючого шару нього пропускають осветленную воду знизу вгору з інтенсивністю, достатньо зважування фільтруючій завантаження в висхідному потоці промывной воды.

4.2 Фільтруючі матеріали для зернистих фильтров.

Як фільтруючих матеріалів для зернистих фільтрів нині застосовують кварцовий річковий чи кар'єрний пісок, дробленые кварц і антрацит, мармур, магнетит, керамічну крихти, керамзит.

Крупность зерен фільтруючого матеріалу та його однорідність характеризуються даними ситового аналізу, що дозволяє визначити такі показатели:

1.10% діаметр (d10) фільтруючого матеріалу, тобто. діаметр кулі, рівновеликого зерну фільтруючого матеріалу, дрібніший від що його даному матеріалі є 10% зерен по весу;

2. 50% діаметр (d50), тобто. діаметр кулі, рівновеликого зерну фільтруючого матеріалу дрібніший від якого є 50% зерен на вагу (dср);

3. коефіцієнт неоднорідності зерен фільтруючого матеріалу, рівний відношенню 80% діаметра фільтруючого матеріалу до 10% диаметру.

Ситовой аналіз фільтруючого матеріалу залежить від розсіві висушеного зразка середньої проби на каліброваних ситах й визначенні відсотка матеріалу, що залишився кожному сите.

Для завантаження фільтрів застосовувати наскільки можна добре промиті однорідні піски з коефіцієнтом неоднорідності завжди трохи більше 2,2 (бажано трохи більше 1,75).

Антрацитовую крихти для завантаження фільтрів виготовляють з антрациту марок АП, АК і АС-мытое. Антрацит повинен мати питому вагу не більше 1,6−1,7, насипний вагу 0,7−0,9т/м3 і за роздрібненні перетворюватися на зерна кубічної чи близька до кулі форми. Антрацит шаруватого будівлі для завантаження в фільтри непридатний. Зольність антрациту мусить бути не вище 5%, а вміст сірки у ньому не більше 3%.

4.3 Підтримують слои.

Підтримують верстви розміщують між фильтрующим шаром і дренажем фільтра. Призначення підтримують верств залежить від запобігання винесення фільтруючого матеріалу зі фільтра разом із фільтратом. З іншого боку, підтримують верстви служать підвищення розподілу промывной води площею фильтрата.

Гравій чи щебінь, використовувані як підтримують верств, мали бути зацікавленими стійкі проти подрібнення і истирания, хімічні стійки, нічого не винні утримувати більше 10% частинок известняка.

Підтримують верстви мають бути наскільки можна з однорідних частинок. У кожному шарі розмір найбільших зерен ні більш ніж 2 разу перевищувати розмір найменших зерен цього ж шару (наприклад, 2−4, 4−8, 8−16, 16−32мм).

Розмір найменших зерен верхнього підтримує шару, який вкладається фільтруючий шар, мав відбутися о 2 рази більше, ніж розмір найбільших зерен фільтруючого шару. Товщину підтримують верств в фільтрах, обладнаних дренажными системами великого опору, беруть у відповідність до наведеними нижче данными.

Крупность зерен в мм.

Товщина шару в мм.

32−16.

Верхня кордон шару мусить бути на 100 мм вище отворів дренажної системы.

16−8.

8−4.

4−2.

Щоб запобігти зсуву підтримують гравійних верств можна використовувати укладка поверх підтримують верств плит з беспесчаного макропористого бетону чи пригрузка верхнього підтримує шару (2−4мм) зворотним фільтром завтовшки 20−25см з великого (16−32мм) гравия.

4.4 Швидкі фильтры.

Швидкі фільтри призначені видалення із води зважених і колоїдних речовин, зазвичай, після укрупнення їх коагулированием в міцні агрегати, яких затримують зернистої загрузкой.

При фільтруванні води згори донизу на швидких фільтрах очищення води буває у результаті двох одночасно що протікають процесів — затримання найбільших частинок суспензії в плівці лежить на поверхні фільтруючого шару і адгезії (зчеплення) чи абсорбції скоагулированных дрібніших частинок поверхнею зерен фільтруючого слоя.

При оптимальної коагуляції і належному доборі завантаження швидкого фільтра його фільтрат зазвичай містить трохи більше 1 мг/л зважених веществ.

Принаймні роботи фільтра зростає кількість затриманих їм забруднень — наростає товщина плівки лежить на поверхні піску, зростає кількість забруднень, отложившихся в товщі фільтруючій завантаження, та глибина їх проникання в пісок, зростає опір фільтра, знижується швидкість фильтрования.

Якщо крупность завантаження і товщина фільтруючого шару обрані правильно, то гранично допустима втрата напору в фільтрі настане практично в водночас, коли частки забруднень почнуть проникати через завантаження в фильтрат.

Глибина проникання суспензії в товщу фільтруючого шару зростає збільшенням швидкості фільтрування і діаметра його зерен. Оскільки швидкість зростання втрати напору зростає зі зменшенням діаметра зерен та прийдешнім збільшенням швидкості фільтрування, на практиці водопідготовки намітилася тенденція до підвищення крупности зерен за одночасного підвищення висоти фільтруючого шару, що дозволяє швидкість фільтрування, не допускаючи збільшення каламутності фильтрата.

Мутність фільтрату і тривалість фильтроцикла залежать тільки від каламутності котра надходить на фільтри води, дисперсности котра міститься у ній суспензії, швидкості фільтрування та розміру зерен, а й від міцності пластівців скоагулированных забруднень воды.

При змісті в осветляемой воді міцних пластівців суспензії, наприклад під час введення в воду перед фільтрами чи відстійниками активованої кремнієвої кислоти, полиакоиламида (ПАА) чи інших флокулянтов, мутность фільтрату протягом усього фильтроцикла залишається мінімальної, і фільтр виключають на промивання після досягнення граничною втрати напору. При змісті у питній воді нетривких пластівців мутність фільтрату мінлива протягом фильтроцикла — під час досягнення втрати напору в фільтрі деякою величини, меншою ніж гранична, починається руйнація затриманих фільтром пластівців винесення забруднень в фільтрат. І тут фільтр виключають на промивання за втрати напору, а, по проскоку суспензії. Тривалість фильтроцикла скорочується, збільшується витрата промывной воды.

Введення ЄІАС у воду безпосередньо перед фільтрами ПАА чи активованої кремнієвої кислоти на вельми невеликих кількостях (0,015мг/л ПАА, 0,05мг/л SiO2−3) дозволяють значно підвищити тривалість фильтроцикла за одночасного зниження каламутності фільтрату. Активована кремнієва кислота для кольорових вод має за паливною ефективністю і вартості переваги перед ПАА.

Коли починається проскакування суспензії в фільтрат чи коли величина втрати напору стає граничною, виробляють промивання фільтруючого слоя.

Фільтри може бути відкритими чи напорными.

Відкритий безмешалочный швидкий фільтр (рис. 4.1) є зазвичай прямокутний у плані резервуар. На дні його розташована дренажна система, службовець це про людське фільтрату і розподілу промывной води площею фільтра за його промывке.

Над дренажем перебувають підтримують гравійні верстви і поверх них фільтруючий шар. Вище фільтруючого шару влаштовують жолоби, службовці це про людське з фільтра за його промиванні брудної промывной води. За цією жолобам в фільтр подається фильтруемая вода.

Порівняння вартості будівництва і експлуатації фільтрувальних станцій рівної продуктивності, але з різними числом фільтрів і різними їх розмірами показало, що з станцій малої і середній продуктивності (до 30 000м3/сутки) найбільш економічно приймати чотири фільтра для будівництва станцій до однієї чергу, й шість фільтрів для будівництва станцій на два черги, якщо чотири фільтра забезпечують водоспоживання першої очереди.

4.5 Напірні швидкі фильтры.

Напірні фільтри є сталеві циліндричні резервуари зі сферичними днищами. Вони бувають вертикальні і горизонтальные.

Конструкція вертикального фільтра діаметром від 1000 до 3400 мм приведено на рис. 4.2 й у табл. 5.1. Трубчаста дренажна система виготовляється зі звичайної стали. Для її штуцера навертывают порцелянові чи пластмасові щелевые колпачки.

Вертикальні напірні фільтри, випущені у СРСР, мають максимальну площа фільтрування 9,1 м², що забезпечує їх продуктивність на водах різного якості від 50 до 90м3/ч.

Бо за економічних міркувань бажано мати на станції від чотирьох до шести фільтрів, вертикальні напірні фільтри треба використовувати на станціях продуктивністю трохи більше 300 — 500м3/ч.

Таблиця 4.1.

Розміри та значимості вертикальних напірних фильтров.

показатель.

Розміри і ваги фільтрів за її діаметрі в мм.

Висота шару завантаження в мм.

Розміри в мм:

Висота фільтра Н.

Діаметр D1.

Патрубків d.

Вага фільтра без арматури в кг.

Нагрузочный вагу в т.

8,5.

Схема фільтра з эжекторной промиванням фільтруючого шару показано на рис. 4.3. Фільтр має конічне дно, у нижній частині якого з вертикальної осі фільтра встановлено ежектор. Вихідна труба ежектора проходить крізь усе товщу фільтруючого шару до крайки водозбірних жолобів, розміщених вздовж зовнішніх стінок фильтра.

Дренажна система фільтра з щілинних труб розташована вище переходу конічного дна в циліндричну частина фільтра в товщі фільтруючій загрузки.

Осветляемая вода вступає у водосборные жолоба і крізь їх крайки в фільтр, де профильтровывается згори донизу через фільтруючу завантаження до дренажної системи, якою фільтрат відводиться з фильтра.

4.6Расчетных основних параметрів фильтров.

Основними параметрами, визначальними роботу фільтра, є швидкість фільтрування, і навіть гранулометрический склад парламенту й товщина шару фільтруючого матеріалу. Значення цих величин пов’язані між собою — і визначаються вимогами, які у таблиці 4.2.

Таблиця 4.2.

Основні розрахункові параметри швидких фильтров.

тип фильтра.

Характеристика фільтруючого слоя.

vр.н в м/ч.

vр.ф в м/ч.

dмин в мм.

dмакс в мм.

dэ в мм.

Кн.

висота шару в мм.

однопоточные.

0,5.

1,2.

0,7- 0,8.

2- 2,2.

7,5.

з однородной.

0,7.

1,5.

0,9−1.

1,8−2.

1200−1300.

завантаженням різної крупности.

0,9.

1,8.

1,1−1,2.

1,5−1,7.

1800−2000.

Кварцовий песок.

двухслойные.

0,5.

1,2.

0,8.

400−500.

Антрацитовая крихітко.

0,8.

1,8.

1,1.

400−500.

двухпоточные.

0,5.

1,5.

0,9.

2−2,2.

1450−1650.

Необхідна площа фільтрів визначається по середньої розрахункової швидкості нормального режимі роботи установки wр. н, коли фільтри по черзі чи попарно відключаються для операцій, связачных зі своїми промывкой.

При ремонті (перевантаження) однієї чи одночасно двох фільтрів (залежно від своїх числа) інші фільтри працюють у форсованому режимі при розрахункової швидкості фильтрации.

(4.1).

де vр. ф — розрахункова швидкість фільтрації при форсованому режиме;

Nзагальна кількість фільтрів ;

N1 — число одночасно ремонтованих фильтров.

Граничні значення vр. н і vр. ф наведені у таблиці 4.2 Якщо за малому числі фільтрів значениеvр. ф обумовлений за такою формулою 4.1 виявиться більшої нормируемой граничною величини, то відповідно має бути снижено значення розрахункової швидкості нормального режиме.

З урахуванням витрати води на промивання, і навіть для поповнення скороченою подачі води фільтрами під час простою на промиванні і протягом скидання першого фільтрату розрахункову площа фільтрів в м2 визначають з выражения.

(4.2).

де Q — корисна продуктивність станції в м3 / добу, обумовлена максимальної добової подачею води споживачам ;

T — тривалість в год роботи станції протягом доби (зазвичай Т = 24) ;

n — розрахункове число промивань кожного фільтра на добу нормального режимі роботи станції (зазвичай n = 2 — 3) ;

w — інтенсивність промивання в л/сек м2 (таблиця 4.3).

t1 — тривалість промивання в год ;

t2 — час простою фільтрів у зв’язку з промиванням, t2 = 0,33 — 0,5.

t3 — тривалість скидання першого фільтрату t3 = 0,17 год.

Таблиця 4.3.

Основні параметри промывки.

Тип фільтра і загрузки.

ївши %.

w в л/сек м2.

t1 в мин.

Однопоточные з піщаної завантаженням :

dмакс = 1,2 мм; dэ = 0,7- 0,8 мм.

12 — 14.

dмакс = 1,5 мм; dэ = 0,9 — 1 мм.

14 -16.

6 -5.

Двухслойные:

13 — 15.

7 — 6.

Двухпоточные:

Взрыхление.

6 — 8.

2 — 1.

основна промывка.

13 — 15.

6 — 5.

промивання дренажа.

10 — 12.

2 — 1.

однопоточных фільтрів t2 = 0,33, для двухпоточных — 0,5 год ;

Розрахункова продуктивність фільтрів в м3/добу нормального режимі його роботи визначається по формуле.

Qф = ТFvр. н (4.3).

Під час поповнення пожежного запасу станція працює нормального режимі, але із підвищеною швидкістю фільтрації: vпож < vр.ф. Додатковий витрата в м3/ч які мають пропустити фільтри, визначають по формуле>

qпож = Wпож / t пож (4.4).

де Wпож — сохраняемый в резервуарах пожежний запас води в м3;

tпож — тривалість поповнення пожежного запасу, принимаемая відповідно до вимогами СниП рівної 24 — 36 год залежно від характеру об'єкта водопотребления.

Перевірка достатності площі фільтрів працювати під час поповнення пожежного запасу проводиться у разі формуле.

(4.5).

Кількість фільтрів. Коли Піночета призначили числа фільтрів слід забезпечити економічність рішення і надійність роботи фільтрувальної установки.

По економічних міркувань кількість фільтрів на станціях орієнтовно визначається з висловлювання.

(4.6).

Кількість фільтрів слід уточнювати з урахуванням співвідношення производительностей першої та другої черг будівництва станції. На етапі експлуатації має не меншим двох фільтрів пзм продуктивності станції до 2000 м3/добу і проінвестували щонайменше трьох — при більшої продуктивності. Це умова забезпечує надійність роботи установки для малих та середніх станцій; звичайно виявляється вирішальним і за визначенні загальної числа фільтрів до повного розвитку станції. оскільки розміри фільтрів обох етапах будівництва повинні бути однаковими.

Надійність роботи установки забезпечується як певним мінімумом паралельно працюючих фільтрів, а й створенням умов якісного функціонування таких відповідальних елементів швидких фільтрів, як розподільна, збірна системи та т.п.

Тому максимальна площа окремих фільтрів звичайно перевищує ста — 120 м², а фільтри площею більш як 30 — 40 м² виконуються з центральним каналом (шириною 0,7 — 0,8 м), поділяючим фільтр на рівні части.

Висотна рішення фільтрів. Висота фільтра Нф складається з висот верств завантаження, шару води над завантаженням і висоти бортов.

Висота підтримує шару (Lгр), размещаемого дно якої фільтра і що складається з верств гравію чи щебеню, визначається сумою висот його верств з зерен різної крупности, саме (вважаючи згори): шару зерен значущістю 2 — 4 мм — 50 мм; верств 4 — 8 мм 8 — 16 мм по 100 мм; шару з значущістю зерен 16 — 32 мм — заввишки на 100 мм вище отворів розподільній системи, але з нижче верхи розподільних труб.

Висота фільтруючого шару (Lо) приймається за таблицею 4.2 чи підставі розрахунків фільтруючій загрузки.

Шар води над завантаженням фільтра приймається з умови попередження повітряного засмічення фільтра; зазвичай його висота Lв > 2 м.

Висота бортів при стабільному розрахунковому обрії води (зазвичай, коли кількість фільтрів N > 6) мусить бути дорівнює Нб = 0,3 — 0,5 м.

Працюючи фільтрів із постійною швидкістю фільтрування висота бортів збільшується для періодичного прийому частини котра надходить до станції води під час промивання однієї з фильтров.

Необхідна додаткова висота бортів в м визначається з условия.

Глава 5 Фізико-хімічні методи знезараження воды.

5.1 Загальні положения.

Тепловий спосіб. Кип’ятіння води протягом 12−20 хв вбиває все неспорообразующие мікроорганізми. Для знищення суперечка застосовують нагрівання води до 1200С під тиском чи дробову стерилізацію води — її кип’ятять протягом 15 хв, охолоджують до 350С, витримують нині температурі 2ч для проростання суперечка і знову нагрівають до кипения.

Дія ультрафіолетового проміння. Вода, тривалий час які перебувають на сонячному світу, звільняється з патогенних мікроорганізмів. Опромінення води ультрафіолетовими променями добре знешкоджує воду, вільну зважених і колоїдних примесей.

Дія іонізуючого випромінювання. По літературним даним, опромінення води рентгенівськими променями, ?- і ?- випромінювачами знешкоджує воду. Ці методи знезараження води доки знайшли практичного применения.

Дія ультразвукових коливань вбиває більшість мікроорганізмів. Інтенсивність ультразвукового випромінювання мусить бути щонайменше 2 вт/см2 при тривалості озвучування щонайменше 5 мин.

Знезаражування води фільтруванням. Більшість патогенних мікроорганізмів (крім вірусів) має розмір більш 1−2 км. Тому фільтруванням води через фільтри з розмірами пір менш 1 км можна звільнити його від мікроорганізмів. Метод цей придатний лише знезараження підземних або добре осветленных вод із вмістом зважених речовин менше двох мг/л, бо за більшому змісті суспензії остання швидко закупорює пори фільтра, що зумовлює різкого зниження його пропускної способности.

Як обеззараживающих використовують звані ультрафильтры з микропористой кераміки чи порцеляни (фільтри Беркефельда, Шамберлена та інших.), фільтри з асбестоцеллюлозными фільтруючими пластинами (фільтри Зейца), мембранні ультрафильтры і др.

Нижче розглядаються методи знезараження, отримали найбільшого поширення на практиці очищення воды.

5.2 Знезаражування води озоном.

Це найефективніший метод знезараження води. Але він дуже дорог.

Схема сучасної озонаторной установки з глибоким осушенням повітря, охолодженням, вымораживанием і поглинанням що залишилася вологи абсорбентами показано на рис. 5.1.

Повітря забирають через жалюзийную грати і відбувається через касетний повітряний фільтр 1. Очищений від пилу повітря стискається компресором 2 і направляється на другий касетний фільтр 3, у якому очищається від дрібних крапельок олії, які у повітря компресорі. По виході з фільтра частина повітря направляють у змішувач 4 фильтрованной станції для інтенсифікації змішування озону із жовтою водою; іншої повітря йде осушку.

Перший етап осушення повітря відбувається у зрошувальному холодильнику 5 внаслідок конденсації вологи. Компримированный повітря з компресора має температуру 40−500С. за його розширенні і охолодженні в зрошувальному холодильнику виділяється частина вологи. Вода, орошающая трубки холодильника, якими рухається повітря, відводить выделившееся тепло.

Охолоджене повітря вступає у кожухотрубный холодильник 6, у якому повітря надходить трубами, охлаждаемым бурхливим фреоном. Останній йде від спеціальної установки 7. Волога з повітря осаджується як інею лежить на поверхні труб і видаляється під час зупинки і отогревании холодильників. Потім повітря пропускається через абсорбер 8, де залишки вологи сорбируются силикагелем чи активної окисом алюмінію. Щоб запобігти нагріву з допомогою тепла, выделяющегося при сорбції води, сорбент в абсорберах охолоджується водою, протікаючим по змійовику, розташованого в шарі сорбента.

Регенерацію сорбенту здійснюють продувкой його гарячим повітрям (200−2600С), подаваним від электрокалорифера 9.

Обеспыливание осушенного повітря після адсорберов досягається з допомогою тканинних фільтрів 10, його остаточне охолодження — в зрошувальних холодильниках 11. Осушений і охолоджене повітря вступає у озонатори 12, де частина кисню повітря під впливом тихого електричного розряду перетворюється на озон. З озонаторів суміш повітря з озоном вступає у змішувач 4 для змішування з оброблюваної водой.

Витрата електроенергії отримання 1 кг озону з кисню добре осушенного повітря коливається для озонаторів різних типів не більше від 13 до 29 КВт год, а під час роботи ні неосушенном повітрі - від 43 до 57 КВт ч.

5.3 Знезаражування води з допомогою бактерицидного излучения.

Специфічність біологічного дії різних за довжині хвилі ділянок спектра променистої енергії було встановлено А. М. Маклаковим в 1889 г. Подальшими дослідженнями засвідчили, що високої бактерицидностью має випромінювання із довжиною хвилі від 2200 до 2800 А0. Ця ділянка ультрафіолетового спектра називається бактерицидною. Найбільш бактерицидно випромінювання довгою хвилі близько 2600 А0; випромінювання з довжинами хвиль 2000 і 3100 А0 має бактерицидностью, вже у 100 раз меньшей.

Вітчизняної промисловістю випускаються ртутно-кварцевые бактерицидні лампи високого тиску (типу ПРК і РКС) і бактерицидні аргоно-ртутные лампи низький тиск (типу БУВ), що використовуються знезараження води на практиці водоснабжения.

Характеристики деяких бактерицидних ламп.

Тип лампы.

Номінальна потужність лампи в вт.

Розрахунковий бактерицидний потік в вт.

Довжина ламп в мм.

Діаметр трубки в мм.

БУВ — 60П.

Знезаражування води бактерицидною випромінюванням може проводитися тільки тоді, коли підлягаючий знезараженню вода має малої цветностью і містить колоїдних і зважених речовин, поглинаючих і рассеивающих ультрафіолетові лучи.

У установках яткового типу бактерицидні лампи розташовуються від поверхні води, протікаючим тонким шаром на дні лотка; в установках з зануреними лампами обеззараживаемая вода обтікає бактерицидную лампу, розташовану за потоці води (схема бактерицидною напірної установки типу ОВ-1-П з одного лампою — представлена на рис. 5.2).

Розрахунок установок для знезараження води бактерицидною випромінюванням зводиться до визначення числа ламп, що необхідні створення потоку бактерицидного випромінювання, достатнього для знезараження даної воды.

Необхідну кількість ламп (камер) п встановленні визначають за такою формулою.

п = Fб/Fл,.

де Fб — необхідний знезараження бактерицидний потік в вт;

Fл — розрахунковий бактерицидний потік, створюваний однієї бактерицидною лампою після 4000−5000 год роботи, в вт.

Необхідний для знезараження води бактерицидний потік Fб обчислюють по формуле.

Fб = QaRlg (Р/Ро)/1563,4 NnNо (Х.7).

тут Q — розрахунковий витрата води в м3/ч ;

a — коефіцієнт поглинання облучаемой води в див -1, рівний: для безбарвних підземних вод, отримуваних з глибоких підземних горизонтів, 0,1 див -1; для джерельною, ґрунтовий, подрусловой і інфільтраційної води 0,15 див -1; для обробленою води поверхневих джерел водопостачання 0,2 — 0,3 див -1 ;

R — Коефіцієнт опірності облучаемых бактерій в км ут сек / см2, який приймає рівним 2500 ;

Ро — коли індекс води в одиницях на 1 л до облучения;

Р — те, після опромінення, який приймає відповідно до ГОСТу 2874 — 54 трохи більше 3;

Nп — коефіцієнт використання бактерицидного потоку, який приймає залежно від типу установки (для установок ВВ — АКХ — 1 може приймати близько 0,9) ;

Nо — коефіцієнт використання бактерицидного опромінення, який приймає рівним 0,9.

Витрата електроенергії на знезаражування 1 м³ води коштує від 10 ут чдля чистих артезіанських вод до 120 ут год для річкових вод після їх очищення звичайному фільтрувальної станции.

Глава 6.

Економічне обгрунтування проектованої станції очищення питних вод*.

§ 1.6 Розрахунок капітальних видатків нові очистную станцию*.

1. Капітальні витрати для аераційних споруд — 5 млн.530 тыс. руб.

2. Капітальні витрати для одноступінчастої схеми очисний схеми очищення природної води — 4млн. 400 тыс. руб.

3. Капітальні видатки будівництво — 7 млн руб.

4. Вартість блоків реагентного господарства 4млн. 250 тыс. руб.

5. Вартість блоків очисткии обеззараживанияводы 5 млн. 400 тис. руб.

6. Вартість допоміжного устаткування — 2 млн.875 тис. руб.

Отже, капітальні вкладення знову станції: 29млн.455 тыс. руб.

Капітальні вкладення базового варіанта: 25 млн. 300 тыс. руб.

Розрахунок собівартості нової станции:

Він складається з расходов:

а) На електроенергію, і паливо = 1млн.255 тыс. руб.

б) Амортизаційні відрахування = 843 тыс. руб.

в) Матеріали й хімічні реагенти = 1 млн. 086 тыс. руб.

р) Заробітну плату = 1 млн. 611 тис. руб.

буд) Цехові й інші витрати = 843 тис. руб.

Собівартість нової очисний станции.

СП = 1 млн. 255 тис. + 843 тис. + 1 млн. 686 тис. + 253 тис. + 1 млн. 011 тис. крб. + 843 тис. крб. = 5 млн. 891 тис. руб.

СП = 5 млн. 891 тис. руб.

Базова собівартість очисний станцииСБ = 7 млн. 460 тис. руб.

*Основні становища розрахунку і скоротити витрати запозичені із видання: «Довідника по сучасних технологій очищення природних і стічних вод мовби та комп’ютерного обладнання. Мін. Екології й енергетики, Данія. Відділ по Співробітництва в Данії та Росії у галузі навколишнього середовища Східної Європи, 2001 год.

Розрахунок річного економічного эффекта.

Річний економічний ефект у разі определяетсяпо різниці приведених витрат у порівнюваних вариантах:

ЕТ = (РБ — ЄП? КБ) — (СП + ЄП? КН).

СН;СБ = собівартість по вариантам.

КБ;КН = капітальні вкладення по вариантам.

ЕТ = (7 млн. 460 тис. + 0,15? 25 млн. 300 тис.) — (5 млн. 891 тис. + 0,15? 29 млн. 455 тис.) = (7 млн. 460 тис. + 3 млн. 795 тис.) — (5 млн. 891 + 4 млн. 418 тис.) = 11 млн. 255 тис. — 10 млн. 309 тис. = 946 тис. руб.

§ 1.7 поняття екологічної безопасности.

Безпека — здатність предмета, явища чи процесу зберігати свої основныехарактеристики, параметри, сутність при патогенних що руйнують воздействияхсо боку другихпредметов, явищ і процесів. Безпека являетсяважнейшей потребностьючеловека поряд цього потреби у їжі, одязі, житло, в інформації. Власне всядеятельность людей спрямовано задоволення фізіологічних, соціальних і духовних потреб, зокрема й забезпечення безпеки. Коли які - те з них задовольняються, порушується динамічну рівновагу у системі життєзабезпечення людини, наступають зміни погіршення, нерідко необоротні, гибельные. Это однаково, стосується й інших систем — суспільству, державі, природі, технологіям хоча рівні задоволення їх потреб у безпеки різні.

Проблема безпеки, що укладено у самому цьому слові передбачає відсутність, обмеження чи зняття небезпеки. Але все парадокс у цьому, що безпеки без небезпеки немає. Безпека знаходить своє існування у зв’язки Польщі з появою загроз. Інакше кажучи, основним критерієм безпеки являетсячувство небезпеки чи здатність визначати социальныеили природні явища, що потенційно можуть зашкодити у цьому і будущем.

Екологічна безпеку — процес забезпечення захищеності життєво важливих інтересів особистості, суспільства, природи й держави від та кроки потенційних загроз, створюваних антропогенним чи природним впливом на навколишню среду.

— Система екологічну безпеку — сукупність законодавчих, технічних, медицинскихи біологічних заходів, вкладених у поддержаниеравновесиямежду біосферою і антропогенними, а так жеестественными зовнішніми навантаженнями.

— Суб'єкти экологическойбезопасности — індивідуум, суспільство, біосфера, государство.

— Об'єкти екологічну безпекужиттєво важливі інтереси суб'єктів безпеки: права, матеріальні і духовні потреби особистості, природні ресурси, і природне середовище як материальнаяоснова державного та громадського развития.

— Гранично допустима екологічна навантаження — максимальний рівень воздействияантропогенных чинників, у якому зберігається функціональна цілісність экосистем.

— Зона надзвичайної экологическойситуации — ділянки території, де внаслідок хозяйственнойили іншої відбуваються отрицательныеизменения довкілля, манливі у себе порушення здоров’я населення, порушення рівноваги естественныхэкосистем, передусім генетичних фондов.

— Зона екологічного лиха — ділянки територій, гдев результаті господарську діяльність або іншої, а так жеестественных катаклизмовпроизошли необоротні измененияокружающей середовища, манливі збільшення захворюваності та смертності населення, разрушениебиогеоценозов биогеоценозов.

— Здоров'я — стан повного фізичного психологічного й соціального благополуччя, а чи не просто відсутність захворювань чи нездужань (визначення всесвітньої організації здоровья).

Попри наявність нормативної бази екологічної безпеки й дуже розгалуженою системи державними структурами, пов’язаних із вирішенням проблем екологічну безпеку, проблеми экологическойбезопасности країни як зменшаться, а зростають. Можна виділити головні причини: 1) перехідний характер нашого суспільства з його нестабільністю. Це визначає недостатнє вплив до проблем екологічну безпеку;

2) Слабка розробка теоретичних і прикладних аспектів проблеми экологическойбезопасности в России.

У визнано, що стрижнем концепції екологічну безпеку є теорія екологічного ризику і прикладна її частка — визначення рівня прийнятного ризику (цей ризик багато чому визначає впливом для здоров’я людей). Чим ми войдём поставляють на світовий рівень теоретичних і практичних розробок на цій галузі, тим успішніше буде, вирішуватися завдання забезпечення безпеки страны.

Становище із розробкою концепції екологічну безпеку стало змінюватися лише з кінця 1991 року. У 1991 року (листопад) Держраду Росії висунув основи концепції, наприкінці 1992 року Мінприроди розробив програму «Екологічна безпеку Росії». На початку 1993 року розглянута концепція екологічну безпеку Росії. Раду безпеки РФ у березні 1993 року обговорив питання про стан здоров’я населення Росії (зокрема у зв’язку з екологічним станом країни).

Заключение

.

1. Через війну проведеною роботи обгрунтований вибір типу очисний станції питних вод дляг. Электроугли Ногінського району Московській області.

2. Розроблено генеральний план водоочисної станції на 10 тис. м3/сутки.

3. Розроблено поэтажный план будинку водоочисної станції.

4. Разработанабезнапорная висотна схема водоочисної станциии її компоновка.

5. Проходив добір осветлителей і расчётным методом визначено їх размеры.

6. Проведено вибір типу фільтрів і визначено їх размеры.

7. Визначено технологічні параметри водоочисної станции.

1. Допомога за проектування споруд очищення і підготовки води. СниП 2.04.02 — 84 — М.; Центральний інститут типового проектування, 1989;

2. Серебряков Н. Б. Проектування водогінних споруд — М.; Стройиздат, 1984;

3. Карюхина Т. А., Чуранова І.Н. Контроль якості води, Підручник, -М.; Стройиздат, 1986;

4. Фрог Б.І., Левченко О. П. Водоподготовка. — М.; вид. МДУ, 1996.

5. Яковлєв С.В. та інших. Водовідведення очищення стічні води. Підручник, — М.; Стройиздат, 1996;

6. СниП 2.04.02 — 84 Водопостачання, зовнішні сіті й споруди. — М.; Держбуд Росії, ГУП ЦПП, 2000;

7. Сан ПиН 2.1.4.559 — 96 Питна вода. — М.; инф. изд Центр Госкомсанэпиднадзора Росії, 1996;

8. Николадзе Г.І., Солов М. А. Водопостачання. — М.; Стройиздат, 1995;

9. Николадзе Г.І. Технологія очищення природних вод. — М.; Высш. шк., 1987;

10. Ґедзів В.С. Сільськогосподарське водопостачання і обводнювання. — М.; Колос, 1984;

11. Смягин В. М., Небольсина К. А., Бєляков В. М. Курсове і дипломне проектування. — М.; Агропромиздат, 1990;

12. Карамбиров Н. А. Сільськогосподарське водопостачання. — М.; Анропромиздат, 1996;

13. Кульский Л. А., Строкач В. П. Технологія очищення природних вод. Київ; Высш. шк., 1981;

14. Розрахунок проектування систем водогосподарського. — М.; Колос, 1995;

15. Клячко В. А., Апельнин И. Э. Очищення природних вод. Вид. літ. По будівництва. — М.; 1979.