Усилитель потужності, системи пошуку нелинейностей

Реферат.

Курсова робота 30 з., 16 рис., 1 табл., 13 джерел, 2 прил.,.

ПІДСИЛЮВАЧ, ТРАНЗИСТОР, КАСКАД, ЧАСТОТНІ СПОТВОРЕННЯ, КОРИГУВАЛЬНА ЛАНЦЮГ, КОЕФІЦІЄНТ УСИЛЕНИЯ.

У цьому курсової роботі досліджується широкосмуговий підсилювач потужності амплитудно і частотно модулированных сигналів, і навіть різні стабілізуючі і коригувальні цепи.

Мета роботи — придбання навичок розрахунку номіналів елементів усилительного каскаду, докладний вивчення існуючих коригувальних і стабілізуючих ланцюгів, вміння вибрати необхідні схемні рішення з урахуванням вимог технічного задания.

У процесі роботи було здійснено інженерні рішення (вибір транзисторів, схем стабілізації і корекції) і розрахунок номіналів схем.

Через війну роботи отримали готову схему усилительного устрою з відомою топологією і номіналами елементів, що можна використовуватиме практичного применения.

Отримані дані можна використовувати під час створення реальних підсилюючих устройств.

Курсова робота виконано текстовому редакторі Microsoft Word 97 і подана на дискеті 3,5″ (в конверті звороті обложки).

Запровадження.

Технічне завдання.

1 Розрахунки.

1.1 Визначення числа каскадів.

1.1.1 Структурна схема підсилювача.

1.2 Розподіл спотворень амлитудно-частотной.

характеристики (АЧХ).

1.3 Розрахунок кінцевого каскаду.

1.3.1 Розрахунок каскаду зі складанням напруг.

1.3.2 Розрахунок робочої точки, вибір транзистора.

1.3.3 Розрахунок еквівалентних схем транзистора КТ934 В.

1.3.4 Розрахунок схем термостабилизации транзистора КТ 934 В.

1.3.5 Розрахунок вихідний коригуючою ланцюга.

1.3.6 Розрахунок елементів каскаду зі складанням напруг.

1.4 Розрахунок предоконечного каскаду.

1.4.1 Активна колекторна термостабилизаця.

1.4.2 Розрахунок межкаскадной коригуючої ланцюга.

1.5 Розрахунок вхідного каскаду.

1.5.1 Розрахунок еквівалентній схеми транзистора.

1.5.2 Активна колекторна термостабилизаця.

1.5.3 Вхідні коригувальна ланцюг.

1.6 Розрахунок розділювальних ємностей.

1.7 Розрахунок коефіцієнта посилення.

Укладання.

Список використаних джерел.

ПриложениеА Схема електрична принципова.

ПриложениеБ Перелік елементів.

Теоретично підсилювачів бракує обгрунтованих доказів переваги використання того чи іншого схемного рішення за розробці конкретного усилительного устрою. У цьому проектування широкосмугових підсилювачів багато в чому грунтується на інтуїції і надзвичайно досвіді розробника. У цьому, різні розробники, найчастіше, по-різному вирішують поставлені їх завдання, досягаючи необхідних результатов[1].

Основна мета роботи — отримання необхідних навичок практичного розрахунку радіотехнічного устрою (підсилювача потужності), усуспільнення отриманих теоретичних навичок і формалізація методів розрахунку окремих компонентів електричних схем.

Підсилювачі електричних сигналів застосовують у широкої в галузі сучасної техніки: в радіоприймальних і радіопередавальних пристроях, телебаченні, апаратурі звукопідсилення і звукозапису, системах звукового мовлення, радіолокації, ЕОМ. Зазвичай, підсилювачі здійснюють посилення електричних коливань зі збереженням їх форми. Посилення відбувається поза рахунок електричної енергії джерела харчування. Підсилювальні елементи мають управляючими свойствами.

Система пошуку нелинейностей складається з блоку формування складного сканирующего за частотою сигналу, широкосмугового підсилювача потужності (ШУМ), і широкосмугової приемо-передающей антени. ШУМ необхідний створення розшукуваної нелінійності цього рівня напруженості електромагнітного поля опромінення, який дозволило б приймальні апаратурою здійснити прийом продуктів нелінійного преобразования. 2].

Основними вимогами, що висуваються до ШУМ, є: забезпечення заданої потужності випромінювання у широкій смузі частот; малий рівень нелінійних спотворень; високий коефіцієнт корисної дії; стабільність характеристик буде в діапазоні температур.

Пристрій, аналізованих у цій роботі, може широко застосовуватися практично у різних системах пошуку нелинейноатей.

Технічне задание.

Підсилювач повинен відповідати наступним требованиям:

Робоча смуга частот: 10−250 МГц.

Лінійні искажения.

у сфері нижніх частот трохи більше 1.5 дБ.

у сфері верхніх частот трохи більше 1.5 дБ.

Коефіцієнт посилення 15 дБ.

Вихідна потужність 10 Вт.

Діапазон робочих температур: від +10 до +50 градусів Цельсия.

Опір джерела сигналу і навантаження Rг=Rн=50 Ом.

1 Розрахункова часть.

1.1. Визначення числа каскадов.

Кількість каскадів визначається з технічного завдання. Дане пристрій має забезпечувати коефіцієнт посилення 15 дБ, тому доцільно використовувати три каскаду, відвівши за кожен по 5−6дБ, залишивши запас щодо посилення потужності приблизно вполовину. 3].

1.1.1Структурная схема усилителя.

Структурна схема, представлена малюнку 1.1, містить крім підсилюючих каскадів коригувальні ланцюга, джерело сигналу і нагрузку.

Малюнок 1.1 Структурна схема.

1.2. Розподіл спотворень амлитудно-частотной.

характеристики (АЧХ).

З технічного завдання, пристрій має забезпечувати спотворення трохи більше 3дБ. Оскільки використовується три каскаду, то кожний вносити трохи більше 1дБ спотворень у загальну АЧХ. Ці вимоги накладають обмеження на номінали елементів, що роблять искажения. 4].

1.3. Розрахунок кінцевого каскада.

1.3.1 Розрахунок каскаду зі складанням напряжений.

Доцільніше використовувати схему каскаду зі складанням напруг, оскільки значно знижуються споживана міць і величина яке живить напруги. Також вибір каскаду зі складанням напруг обумовлений великий смугою пропускання, за завданням від 10МГц до 250МГц, і великий вихідний потужністю — 10 Вт. При виборі іншого каскаду, резестивного чи дроссельного, й з вибором транзистора, тоді як каскад зі складанням напруг дозволяє досягти задані требования.

Схема каскаду по перемінному току приведено малюнку 1.1 [4].

Малюнок 1.2 Схема каскаду зі складанням напряжений.

При условии:

(1.1).

Напруга, отдаваемое транзистором каскаду, одно вхідному, струм ж, отдаваемый попереднім каскадом, практично дорівнює току навантаження. Тому ощущаемое опір навантаження каскаду одно половині опору, його вхідний опір також одно половині опору, до частот відповідних =0,7. Це треба враховувати при розрахунку робочих точок аналізованого і предоконечного каскадов.

1.3.2. Розрахунок робочої точки, вибір транзистора.

Постає запитання: краще для даної схеми — включення опору чи дроселі в коллекторную ланцюг. Розглянемо обидва случая:

а) У ланцюзі колектора використовується сопротивление.

Схема каскаду приведено на рис. 1.3.

Малюнок 1.3 Схема кінцевого каскаду по перемінному току.

У резистивной схемою найефективніше використовувати опір у подальшому ланцюгу колектора однакову опору навантаження. Розрахуємо енергетичні параметри схеми, прийнявши однаковими опір навантаження і коллектора:

Напруга не вдома усилителя:

(1.1).

де Pпотужність не вдома підсилювача, Вт;

Rн — опір навантаження, Ом.

Тоді .

Вихідний струм на опір нагрузки:

(1.2).

У цьому схемою з’явиться еквівалентну навантажувальний опір, що було паралельне включення опорів і, внаслідок вийде следующее:

Тоді вихідний струм буде таким:

де Rэквив — опір ланцюга колектора по перемінному току, Ом.

Нині можна визначити робочу точку:

де (1.3).

Напруга джерела харчування буде следующим:

(1.4).

Очевидно, що його досить высокое.

Нагрузочные прямі по постійному і перемінному току наведено на рис. 1.4.

I, А.

2.81.

2.1.

R~.

1.4.

R_.

18 35.6 53.2 U, В.

Малюнок 1.4 — Нагрузочные прямі по постійному і перемінному току.

Розрахунок прямий по постійному току проводиться у разі формуле:

(1.5).

Iк0=0: Uкэ0=Еп=53.2 В,.

Uкэ0=0: Iк0= Єп/ Rк=53.2/25=2.1 А.

Розрахунок прямий по перемінному току проводиться у разі формулам:

,.

.

Знайдемо як і розрахункову потужність кайдани й посадили потужність потребления:

(1.6).

(1.7).

б) У ланцюзі колектора використовується дроссель.

Схема каскаду приведено на рис. 1.5.

Малюнок 1.5 — Схема кінцевого каскаду по постійному току.

Розрахуємо енергетичні параметри. Значення не изменятся.

Еквівалентну навантажувальний опір, який виник у попередньому пункті, тут одно опору навантаження, т.к. замінив дросель. Тоді вихідний струм буде следующим:

струм у робітничій точці изменится:

Запишемо значення струму і напруження у робітничій точке:

Uкэ0=18 В.

Iк0 =0.7А.

Напруга джерела питания:

Еп=Uкэ0 =18 В.

Очевидно, що напруга харчування значно зменшилося. Нагрузочные прямі по постійному і перемінному току наведено на рис. 1.6.

I, А.

1.4 R_.

R~.

0.7.

18 34 U, В.

Малюнок 1.6 — Нагрузочные прямі по постійному і перемінному току.

Розрахунок прямий по постійному току:

Розрахунок прямий по перемінному току:

,.

.

Знайдемо як і розрахункову потужність кайдани й посадили потужність потребления:

Зведемо результати розрахунків у окрему таблицю і проведемо з порівняльного аналізу двох схем.

Таблиця 1.1 — Порівняльний аналіз схем.

Параметр

Схема з 53.2 У 25.4 Вт 74.9 Вт 1.4 А 18 В.

Схема без 18 У 12.6 Вт 12.6 Вт 0.7 А 18 В.

З таблиці слід, що дроссельный каскад споживає у кілька разів менше, напруга джерела харчування йому потрібно невеличке, що вигідно відрізняє цю схему. У подальших розрахунках він і буде использоваться.

Вибір транзистора здійснюється з технічного завдання, яким можна визначити граничні електричні і частотні параметри необхідного транзистора. У разі вони є (з урахуванням запасу 20%):[6].

Ік доп > 1.2*Iк0=0.84 А.

Uк доп > 1.2*Uкэ0=21.6 У (1.8).

Рк доп > 1.2*Pрасс=15.2 Вт.

fт= (3−10)*fв=(3−10)*250 МГц.

Цим вимогам із достатньою запасом відповідає найпоширеніший транзистор КТ 934 В, довідкові дані якого наведено нижче [7]:

Iк=2 А.

Uкэ=60 В.

Pк=30 Вт.

Fт= 960 МГц.

при.

1.3.3. Розрахунок еквівалентних схем транзистора КТ934 В.

а) Модель Джиаколетто.

Модель Джиаколетто представлена на рис. 1.7.

Малюнок 1.7 — Еквівалентна схема Джиаколетто.

Необхідні до розрахунку довідкові данные:

стала ланцюга зворотної связи.

статичний коефіцієнт передачі струму базы.

ємність коллекторного перехода.

Знайдемо з допомогою постійної часу ланцюга зворотний зв’язок опір базового переходу нашого транзистора:[5].

(1.9).

З довідкових даних знаємо, що з, а на 18 В. А, аби параметри лише до системі скористаємося формулою перехода:[1].

(1.10).

у нашій случае:

Тепер, знаючи всіх параметрів, можна знайти сопротивление:

тоді.

Знайдемо значення коллекторной ємності у робітничій точці за тією ж формулі перехода:

Знайдемо значення решти елементів схемы:

де (1.11).

— паспортне значення статичного коефіцієнта передачи,.

— опір эмиттеного переходу транзистора.

Тоді.

Ємність эмиттерного переходу:, де — типове значення граничной частоти коефіцієнта передачі струму, взяте з паспортні дані транзистора. 7].

Знайдемо решта параметри схемы:

(1.12).

(1.13).

(1.14).

б) Односпрямована модель. 4].

Односпрямована модель представлена на рис. 1.8.

Малюнок 1.8 — Односпрямована модель.

При визначенні значень елементів високочастотної моделі скористаємося паспортними даними транзистора:[7].

(1.15).

де — вхідний опір, — вихідна ємність, — вихідний сопротивление. В паспортні дані значення индуктивности. 7].

де — індуктивності висновків бази й эмиттера.

Через війну получим:

1.3.4. Розрахунок схем термостабилизации транзистора КТ 934 В.

Эмиттерная термостабилизация приведено на рис. 1.9. 8].

Малюнок 1.9 Схема эмитерной термостабилизации.

Розрахунок номіналів елементів здійснюється з заданої робочої точки. Напруга на эмиттере має не меншим 3−5 У (під час розрахунків візьмемо 3В), щоб стабілізація була эффективной.

Робоча точка:

Uкэ0= 18 В,.

Iк0=0.7А.

Урахувавши це, получим:

де, а коллекторный струм —, було отримано раніше, тоді: і 1.16).

Очевидно, що рассеиваемая потужність досить велика.

Базовий струм буде зацікавлений у разів менша коллекторного тока:

(1.17).

а струм базового дільника набагато більше базового:

(1.18).

Урахувавши те, що напруга харчування буде следующим:

(1.19).

знайдемо значення опорів, складових базовий делитель:

(1.20).

(1.21).

Схема активної коллекторной термостабилизации усилительного каскаду приведено на рис. 1.10.

Малюнок 1.10 — Схема активної коллекторной термостабилизации.

Як керованого активного опору обраний транзистор КТ361А із середнім коефіцієнтом передачі струму бази 50. 9] Напруга на.

опір ланцюга колектора по постійному току має перевищувати 1 У чи рівним йому, як і застосовується у такій схемі [4].

Енергетичний розрахунок схемы:

. (1.22).

Потужність, рассеиваемая на опір коллектора:

. (1.23).

Очевидно, що потужність розсіювання на окремому резисторе зменшилася втричі проти попередньої схемою. Розрахуємо номінали схемы:

(1.24).

Номінали реактивних елементів вибираються з неравенств:

(1.25).

Цим вимогам задовольняють такі номиналы:

L=30 мкГн (Rн=25 Ом) і Сбл=0.1 мкФ (fн=10 МГц).

Схема пасивної коллекторной термостабилизации приведено на рис. 1.11[8].

Малюнок 1.11 — Схема пасивної коллекторной термостабилизации.

У цьому схемою напруга на колекторі має змінюватись не більше від 5 до 10 У. Візьмемо середнє- 7 В.

Зробимо енергетичний розрахунок схемы:

. (1.26).

Потужність, рассеиваемая на опір коллектора:

. (1.27).

Очевидно, що час використання даної схеми потужність буде максимальна.

Розрахуємо номінали схемы:

. (1.28).

Порівнявши б ці схеми видно, що з енергетичної, і із практичною погляду ефективніше використовувати активну коллекторную термостабилизацию, котра використовуватися далее.

1.3.5. Розрахунок вихідний коригуючою цепи.

У означеному вище усилительном каскаді розширення смуги пропускання була пов’язана за принципом послідовного сполуки коригувальних ланцюгів (КЦ) і підсилюючих елементів [10].

Приклад побудови такий схеми підсилювача по перемінному току наведено малюнку 1.12.

Малюнок 1.12 Схема підсилювача з корректирующими цепями.

У цьому розрахунки вхідних, вихідних межкаскадных КЦ ведуть із використанням еквівалентній схеми заміщення транзистора наведеної малюнку 1.8. З теорії підсилювачів відомо [11], що з отримання максимальної вихідний потужності заданої смузі частот необхідно реалізувати ощущаемое опір навантаження, для внутрішнього генератора транзистора, однакову постійної величині в усьому робочому діапазоні частот. Це можна реалізувати, включивши вихідну ємність транзистора (див. малюнок 1.8) в фільтр нижніх частот, вживаний у ролі вихідний КЦ. Схема включення вихідний КЦ приведено малюнку 1.13.

Малюнок 1.13Схема вихідний коригуючою цепи.

Від вихідного каскаду підсилювача потрібно отримання максимально можливої вихідний потужності заданої смузі частот [12]. Це досягається шляхом реалізації ощущаемого опору навантаження для внутрішнього генератора транзистора рівним постійної величині в усьому робочому діапазоні частот. Один із можливих реалізацій — включення вихідний ємності транзистора в фільтр нижніх частот, вживаний у ролі вихідний КЦ. Розрахунок елементів КЦ проходить за методиці Фано, які забезпечують максимальне узгодження в необхідної смузі частот.

За наявною вихідний ємності каскаду (обчисленою у пункті 1.3.3) знайдемо параметр b3, щоб застосувати таблицю коефіцієнтів [13]:

. (1.29).

З таблиці одержимо такі значення параметрів з урахуванням величини b3 (провівши округлення ее):

C1н=b1=1.9, L1н=b2=0.783, C1н=b3=1.292, S=0.292, 1.605.

Разнормируем параметри і знайдемо номінали елементів схемы:

. (1.30).

1.3.6 Розрахунок елементів каскаду зі складанням напряжений.

За виконання умови (1.1) коефіцієнт посилення каскаду у сфері верхніх частот описується выражением.

.

де.

;

;

;

;

.

Оптимальна по Брауде АЧХ каскаду реалізується при розрахунку, по формулам [4]:

; (1.31).

(1.32).

а значення визначається з соотношения:

. (1.33).

Розрахувати, , каскаду зі складанням напруг наведеного малюнку 1.1, під час використання транзистора КТ934 В і умов: =25 Ом; =0,9.

По формулам (1.31), (1.32) получим.

;).

.

=625 Ом; =370 пФ. Тепер щодо (1.33) знайдемо.

=320 МГц.

Розрахунок кінцевого каскаду закончен.

1.4 Розрахунок предоконечного каскада.

1.4.1 Активна колекторна термостабилизация.

Схема активної коллекторной термостабилизации предоконечного каскаду аналогічна активної коллекторной термостабилизации вихідного каскада.

1.4.2 Розрахунок межкаскадной коригуючою цепи.

Межкаскадная коригувальна ланцюг (МКЦ) третього порядку представлена на рис. 1.14. 13].

Малюнок 1.14 — Межкаскадная коригувальна ланцюг третього порядка.

Ланцюг такого виду забезпечує реалізацію усилительного каскаду з АЧХ, лежачим не більше необхідних відхилень із наперед заданими частотними спотвореннями [1]. АЧХ у разі є поліном. Теоретично фільтрів відомі табулированные значення коефіцієнтів, , відповідні необхідної формі АЧХ ланцюга описуваної функцією такого типу. Урахувавши задану нерівномірність АЧХ () запишемо ці коэффициенты:

У вхідному каскаді використовуватимемо менш потужний транзистор КТ934Б[12], а чи не КТ934 В, це диктується вимогами до коефіцієнта посилення і забезпечує нормальний узгодження каскадів й роботу всього підсилювача. параметри транзистора КТ934 В таковы:

при.

Починаючи з на даний момент доцільно скористатися допомогою ЕОМ. Усі, показані ниже.

Розрахунок залежить від перебування низки нормованих значень і коефіцієнтів, спочатку знаходимо нормовані значення :

(1.34).

= - нормовані значення, , .

Тут і - вихідний опір і ємність транзистора КТ934 В, а і - вхідний опір і индуктивность транзистора КТ934 В.

Через війну получим:

Знаючи це, розрахуємо такі коэффициенты:

;

; (1.35).

;

получим:

Звідси знайдемо нормовані значення, , і :

де; (1.36).

;

;

.

При розрахунку получим:

й у результате:

(1.37).

Розрахуємо додаткові параметры:

(1.38).

де S210- коефіцієнт передачі кінцевого каскада.

Для вирівнювання АЧХ у сфері нижніх частот використовується резистор, розраховуваний по формуле:[4].

(1.39).

Знайдемо істинні значення інших елементів по формулам:

, , (1.40).

Розрахунок предоконечного каскаду окончен.

1.5 Розрахунок вхідного каскада.

Транзистор змінився, замість КТ934 В поставили КТ934Б. Принципи побудови схеми не изменились.

1.5.1 Розрахунок еквівалентній схеми транзистора.

Як еквівалентній схеми расчитаем односпрямовану модель транзистора. 4].

Расчитаем елементи схеми, скориставшись довідковими даними і формулами які у пункті 1.3.2.

параметри транзистора КТ934Б таковы:[7].

при.

1.5.2 Активна колекторна термостабилизация.

Схема активної коллекторной термостабилизации приведено на рис. 1.15. Розрахунок схеми проводиться у разі тієї ж методиці, що у кінцевого каскада.

Малюнок 1.15 — Схема активної коллекторной термостабилизации.

Усі параметри для вхідного каскаду не змінилися, але змінилася робоча точка:

Uкэ0= 17 В,.

Iк0= Iк0предоконечного/S210Vt предоконечного=0.7/1.85=0.37 А.

Енергетичний расчет:

Потужність, рассеиваемая на опір коллектора:

.

Розрахуємо номінали схемы:

Номінали реактивних елементів ланцюга вибираються з неравенств:

.

Цьому задовольняють номиналы.

L=30 мкГн і Сбл=0.1 мкФ (fн=10 МГц).

1.5.3 Вхідні коригувальна цепь.

Вхідні коригувальна ланцюг третього порядку вхідного каскаду приведено на рис. 1.16.

Малюнок 1.16 — Вхідні коригувальна ланцюг третього порядка.

Методика розрахунку те ж саме, коефіцієнти самі, змінюються лише нормовані значення, саме значення, у зв’язку з тим, що тепер у виході стоїть транзистор КТ934Б.

Зробимо расчет:

.

.

=.

Тут значення вхідного і вихідного опору, вихідний ємності і вхідний індуктивності відповідають параметрами транзистора КТ934Б.

і.

Зробимо расчет:

Получим:

Знаючи це, розрахуємо такі коэффициенты:

;

;

;

получим:

Звідси знайдемо нормовані значення, , і :

де ;

;

;

.

При розрахунку получим:

й у результате:

Розрахуємо додаткові параметры:

де S210- коефіцієнт передачі вхідного каскада.

Знайдемо істинні значення елементів по формулам:

— еквівалентну навантажувальний опір, принцип його одержання описаний выше.

, ,.

Розрахунок вхідного каскаду окончен.

1.6 Розрахунок розділювальних емкостей.

Пристрій має 4 реактивних елемента, що роблять частотні спотворення на низьких частотах. Ці елементи — розділювальні ємності. Кожна з цих ємностей з технічного завданням повинна вносити трохи більше 0.75 дБ частотних спотворень. Номінал кожної ємності з урахуванням заданих спотворень і обвязывающих опорів вираховується за формулою [13]:

(1.41).

де Yн — задані искажения;

R1 і R2 — обвязывающие опору, Ом;

wн — нижня частота, Гц.

Наведемо спотворення, задані в децибелах:

(1.42).

де М — частотні спотворення, що припадають на каскад, Дб. Тогда.

Номінал розділової ємності кінцевого каскада:

Номінал розділової ємності предоконечного каскада:

Номінал розділової ємності проміжного каскада:

Номінал розділової ємності вхідного каскада:

1.7 Розрахунок коефіцієнта усилителя.

На загальний коефіцієнт посилення впливають предоконечный оконечний і вхідний каскады:

.

Переведемо їх у децибелы:

Заключение

.

Через війну виконаною курсової роботи отримана схема електрична принципова широкосмугового підсилювача потужності ГАМ, ЧМ сигналів. Найдена топологія елементів та його номиналы.

Основними вимогами, що висуваються до ШУМ, є: забезпечення заданої потужності випромінювання у широкій смузі частот; малий рівень нелінійних спотворень; високий коефіцієнт корисної дії; стабільність характеристик буде в діапазоні температур.

Відповідно до зазначеними вимогами розробили ШУМ на транзисторах КТ934 В і КТ934Б, у якому використана схема вихідного каскаду зі складанням напруг [6], застосована активна колекторна термостабилизация, і четырехполюсные межкаскадные коригувальні ланцюга [4].

Технічні характеристики ШУМ: смуга робочих частот (10−250) МГц; номінальний рівень вихідний потужності 10 Вт; коефіцієнт посилення 15 дБ; опір генератора і навантаження 50 Ом; напруга харчування 18 В.

Пристрій, аналізованих у цій роботі, може широко застосовуватися практично у різних системах пошуку нелинейноатей.

Список використаних источников.

1Титов А.А. Григор'єв Розрахунок елементів високочастотної корекції підсилюючих каскадів на польових транзисторах. — Томськ, 2000. — 27 с.

2Титов А. А. Розрахунок диссипативной межкаскадной коригуючою ланцюга широкосмугового підсилювача потужності. //Радіотехніка. 1989. № 2.

3Мамонкин І.Г. Підсилювальні устрою: Навчальний посібник для вузів. — М.: Зв’язок, 1977.

4 Титов А. А. Розрахунок коригувальних ланцюгів широкосмугових підсилюючих каскадів на біполярних транзисторах — internet.

5 Титов А. А., Ільюшенка В.М., Авдоченко Б.І., Обихвостов В. Д. Широкосмуговий підсилювач потужності до роботи на неузгоджену навантаження. /Прилади і експерименту. 1996. № 2.

6 Бабак Л. И. Аналіз широкосмугового підсилювача за схемою зі складанням напруг. — Рб. статей. Наносекундные і субнаносекундные підсилювачі. /Під ред. І.А. Суслова. — Томськ: Вид-во Том. ун-ту. 1976.

7 Зайцев А. А., Миркин А.І., Мокряков В. В. Напівпровідникові прилади. Транзистори середній і більшої потужності: Cправочник-3-е вид. -М.: КубК-а,.

1995.-640с.: ил.

8 Болтовский Ю. Г. Розрахунок ланцюгів термостабилизации електричного режиму транзисторів, методичні вказівки. Томськ: Вид-во Том. ун-ту. 1976.

9 Зайцев А. А., Миркин А.І., Мокряков В. В. Напівпровідникові прилади. Транзистори малої потужності: Cправочник-3-е вид. -М.: КубК-а,.

1995.-360с.: ил.

10 Цыкин Г. С. Підсилювальні устройства.-М.: Зв’язок, 1971.-367с.

11 Горбань Б. Г. Широкосмугові підсилювачі на транзисторах. — М.: Енергія, 1975.-248с.

12 Проектування радіопередавальних пристроїв./ Під ред. О.В. Алексєєва. — М.: Радіо і зв’язок, 1987. 392с.

13 Титов А. А., Бабан Л. И., Черкашин М. В. Розрахунок межкаскадной согласующей ланцюга транзисторного полосового підсилювача потужності // Електронна техніка СЕР, НВЧ — техніка. — 2000. — вип. 1(475).

РТФ КП 468 740.001 Э3.

Літ Маса Масштаб.

Ізм Ліст Nдокум. Подп. Дата УCИЛИТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ СИСТЕМИ.

Виконав Барановський.

Перевірив Титов А. А. ПОШУКУ НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ.

Ліст Листов.

ТУСУР РТФ.

Принципова Кафедра РЗИ.

схема грн. 148−3.

Поз. ОбознаЧение Найменування Паля. Примечание.

Транзистори.

VT1 КТ934Б 1.

VT2 КТ361А 1.

VT3 КТ934 В 1.

VT4 КТ361А 1.

VT5 КТ934 В 1.

VT6 КТ361А 1.

Конденсатори.

С1 КД-2−3.9нФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С2 КД-2−4.3пФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С3 КД-2−8.2пФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С4, С5 КМ-6−0.1мкФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 2.

С6 КД-2−4.7нФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С7 КД-2−75пФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С8 КД-2−10пФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С9, С10 КМ-6−0.1мкФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 2.

С11 КД-2−47нФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С12-С14 КМ-6−0.1мкФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 3.

С15 КД-2−22нФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С16 КД-2−51лФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С17 КМ-6−0.1мкФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

С18 КД-2−370пФ ?5? ОЖО.460.203 ТУ 1.

Котушки індуктивності.

L1 Индуктивность 4.7нГн ?5? 1.

L2 Индуктивность 2.2нГн ?5? 1.

L3 Индуктивность 12нГн ?5? 1.

L4- L8 Индуктивность 30мкГн ?5? 5.

РТФ КП 468 740.001 ПЗ.

Літ Маса Масштаб.

Ізм Ліст Nдокум. Подп. Дата УCИЛИТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ СИСТЕМИ.

Виконав Барановський.

Провер. Титов А. А. ПОШУКУ НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ ПОШУКУ НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ.

Ліст Листов.

ТУСУР РТФ.

Перелік елементів Кафедра РЗИ.

грн. 148−3.

Поз. ОбознаЧение Найменування Паля. Примечание.

Резисторы.

R1 МЛТ — 0.125 — 1.5 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R2 МЛТ — 0.125 — 1 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R3 МЛТ — 0.125 — 12 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R4 МЛТ — 0.125 — 1.2 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R5 МЛТ — 1 — 3 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R6 МЛТ — 0.125 — 1.3 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R7 МЛТ — 0.125 — 510 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R8 МЛТ — 0.125 — 5.6 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R9 МЛТ — 0.125 — 620 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R10 МЛТ — 2 — 1.6 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R11 МЛТ — 0.125 — 510 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R12 МЛТ — 0.125 — 5.6 кОм ?10?ГОСТ7113−77 1.

R13 МЛТ — 0.125 -620 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R14 МЛТ — 2 — 1.6 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

R15 МЛТ — 0.125 — 620 Ом ?10?ГОСТ7113−77 1.

РТФ КП 468 740.001 ПЗ.

Літ Маса Масштаб.

Ізм Ліст Nдокум. Подп. Дата УCИЛИТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ СИСТЕМИ ШИРОКОСМУГОВИЙ.

Виконав Барановський.

Провер. Титов А. А. ПОШУКУ НЕЛИНЕЙНОСТЕЙ.

Ліст Листов.

ТУСУР РТФ.

Перелік елементів Кафедра РЗИ.

грн. 148−3.