Проект очищення масло-шламовых стічних вод мовби заводу Паливна апаратура електрохімічним методом

Міністерство спільного освітнього і професійної освіти РФ.

Ярославський державний технічний университет.

Кафедра охорони праці та природы.

Курсової проект защищён з оценкой______________.

Керівник к.т.н., доцент.

__________І.В. Савицкая.

Расчётно-пояснительная записка до курсовому проекту по дисциплине.

«Промислова экология».

Тема: Проект очищення масло-шламовых стічних вод мовби заводу «Паливна апаратура» електрохімічним методом.

ОТП 09.26.32.07.023 КП.

|Нормоконтролёр |Проект виконав | |До. т. зв., доцент |Студент грн. ХТОС-52 | |______________І.В. Савицкая |________________ Д. Б. Булгаков | |"___"____________2001 р. |"___"____________2001 р. |.

РЕФЕРАТ.

44 з., 5 рис., 8 табл., 11 источников.

МАСЛО-ШЛАМОВЫЕ СТОКИ, ЭЛЕКТРОКОАГУЛЯТОР, ОЧИЩЕННЯ, УТИЛІЗАЦІЯ ОТХОДОВ.

Об'єктом дослідження є налаштованість для очищення масло-шламовых стічні води механо-сборочного корпусу № 4 (МСК-4), майданчик «Є» ЯЗТА методом электрокоагуляции.

Працюючи проведений літературний огляд, у якому розглядаються різні методи очищення масло-шламовых стічні води, складена технологічна схема процесу очищення, складено матеріальний баланс процесу, проведений розрахунок электрокоагулятора з залізними електродами і розроблена його конструкція, запропоновані способи утилізації шламу, який утворюється у процесі очищення масло-шламовых стічних вод.

Запровадження 5.

1. Літературний огляд. 7.

1.1 Очищення стоків коагуляцией 7.

1.2 Очищення води озонуванням 8.

1.3 Очищення води адсорбцией на вугіллі 8.

1.4 Очищення води з допомогою іонообмінних смол і полімерних адсорбентів 10.

1.5 Очищення води пенообразованием 11.

1.6 Застосування електрохімічних методів очищення стоків 13.

1.6.1 Электрокоагуляция 13.

1.6.2 Очищення з допомогою нерозчинних електродів 18.

1.7 Фізичні методи 19.

2. Більшість 22.

2.1 Характеристика масло-шламовых стоків. 22.

2.2 Склад стічної води після очищення 23.

2.3 Опис технологічної схеми. 24.

2.4 Характеристика технологічного устаткування 27.

2.5 Утилізація опадів 28.

2.6 Матеріальний баланс 29.

2.7 Розрахунок электрокоагулятора з Fe-электродами 31.

2.8 План розташування устаткування 34.

3. Охорона праці 36.

3.1 Загальні вимоги безпеки (санітарно-гігієнічна характеристика виробництва) 36.

3.2 Взрыво — і пожароопасные показники речовин і матеріалів 38.

3.3 Вимоги безпеки під час 38.

3.4 Вимоги безпеки в аварійних ситуаціях 39.

3.5 Вимоги безпеки після закінчення роботи 40.

Заключение

41.

Список використаних джерел 42.

Приложение 1 43.

Перечень графічного матеріалу 44.

Розвиток машинобудування веде до підвищення обсягів і деяких видів стоків. Тому очищення промислових стічні води підприємств стає одним із найважливіших екологічних проблем.

Захист водних басейнів від забруднення промисловими стічними водами найповніше реалізується у впровадженні оборотних циклів водопостачання, яке можливе лише за повної очищенні стічних вод мовби від токсичних ингредиентов.

Згідно з проектом основними забруднювачами масло-шламового стоку є відпрацьовані миючі розчини, містять змиті з деталей доводочные пасти, залишки СОЖ і мінеральних масел, винесених поверхнею деталей, а як і пассивирующие розчини нітриту натрия.

Фактично масло-шламовый стік надходить значно більше забруднень ненормованого состава:

— забруднення, вступники при чистці розмивом ёмкостей підвального приміщення станції нейтралізації, містять мінеральні олії, консистентні мастила в суміші з механічними забрудненнями, окислами і гидроокислами железа;

— Аварійні розливи з ємностей підвального приміщення станції нейтрализации;

— Різні забруднення статей виробничих приміщень основного виробництва та станції нейтралізації під час щотижневої вологій збирання помещений.

Забруднення, вступники при очищенні ємностей підвального приміщення розмивом струменем гарячої сприяють різкого забруднення електродів прилипающими мастилами. Обсяг стоку підвищується у своїй на 27−34% від загального добового кількості, настає різке разовий викид зашламляющих електроди веществ.

Нерівномірність надходження обсягів й гендерні відмінності складів оліюшламового стоку обумовлені як і технологією мийки деталей в основних цехах — нерівномірністю скидання відпрацьованих розчинів протягом зміни, робочого дня, тижня, месяца.

Значні коливання фактичної величини масло-шламового стоку залежать також сукупності наступних причин: інтенсивності роботи промивних ванн, нерівномірності надходження деталей у виробництві, наявність протечек грунтових вод в каналізаційні криниці масло-шламовой канализации.

1. Літературний обзор.

Характеристика методів очищення масло-шламовых стоков.

1 Очищення стоків коагуляцией.

Здебільшого розглядається ефективність таких коагулянтів, як сірчанокислий алюміній, сірчанокисле залізо. Дослідники наводять різні дані про застосовності цього методу і ефекту очищення у разі різних концентрацій ПАВ.

Для видалення із води сульфонатов за її початковому змісті 1—1000 мг/л і рН=6,5—8,5 концентрація коагулянта мусить бути рівної концентрації ПАР, причому для доочищення пропонується використовувати активоване уголь.

Розроблено метод видалення ПАР анионных мийних засобів, до складу якого обробку вод розчином, що містить 0,5% Са (ОН)2 і 0,6% FeCl3. У цьому детергент у концентрації 3 г/л майже зовсім випадає як пластівців. На даної установці утворюється значну кількість осаду, який необхідно видаляти на полігон захоронения.

Видалення ПАР у «малих концентраціях вимагає значних витрат. Так, при змісті анионных ПАР 1— 20 мг/л задля досягнення ефекту очищення 98,3% вводився коагулянт у концентрації 30—1000 мг/л, додаванням каустичної соди значення рН підтримувалося не більше 5—10, після чого підмішувався сульфат натрію 200—5000 мг/л і після коагуляції 1—50 мг/л полиэлектролита. Шляхом пінної сепарації відбувалося поділ фаз, і перейшли в піну ПАР виводилися з системы.

1.2 Очищення води озонированием.

Озонування одна із перспективних методів очищення стоків від ПАР. У результаті його використання утворюються продукти, які є токсичними і впливають негативно на природні біоі гидрохимические процеси у відкритих водоймах, куди їх скидають. Вважається доцільним використовувати озонування видалення низьких концентрацій ПАР (4,5 мг/л), хоча є пропозиції щодо використанню цього й у разі значно більше високих концентрацій (до 200 мг/л). Зниження змісту натрієвих солей нафтових сульфокислот на 90% досягалося за 30 хв озонування. Витрата озону становив 5 мг на 1 мг ПАВ.

Для ефективного проведення озонування необхідно підбирати певні умови: рН середовища, час контакту, концентрацію окисляемых ПАР. Так, при озонування стоків з концентрацією ПАР 26 мг/л в лужної середовищі (рН= =9—10) повному розкладанню досягалося вже у перші 3—5 хв, У слабокислой середовищі (рН=5,0) швидкість озонування в розмірі 5— 6 разів менша. При концентрації ПАР 14 мг/л повному розкладанню відбувається поза 1—3 хв при концентрації озоно-воздушной суміші в стоках 9,5—15,0 мг/л і рН>8,0.

1.3 Очищення води адсорбцией на углях.

Найчастіше адсорбційної очищення стічних вод мовби використовується неизбирательный зворотній процес фізичної адсорбції, зумовленої силами межмолекулярного взаємодії Ван-дер-Ваальса, протекающий з високої швидкістю. Сполуки адсорбуються в недиссоциированном стані, фізична адсорбція ускладнена фізико-хімічним взаємодією адсорбата (адсорбируемого речовини), адсорбтива (розчинника) і адсорбента.

Адсорбенти, застосовувані очищення води, повинні задовольняти ряду вимог: мати велику сорбционную ємність; мати високої механічної міцністю; легко регенерироваться; мати низькій вартості. Велика поверхню адсорбції властива речовин і матеріалам, які мають сильно розвиненою пористої структурою чи які у тонкодисперсном состоянии.

У процесі очищення стічні води від ПАР можна застосовувати такі адсорбенти: активовані вугілля, ионообменные смоли, неорганічні опади, різні сорти копалин вугілля, полімерні сорбенты.

Активовані вугілля давно відомі як ефективні сорбенти органічних речовин з водних розчинів. Адсорбенти мають макро-, перехідні і микропоры. Макропоры мають середній радіус більш 10−7 метрів і питому поверхню 0,5—2,0 м2/г і грають помітну роль в сорбционной ємності, будучи транспортними каналами, якими адсорбируемые молекули проникають всередину частинок адсорбенту. Перехідні пори мають ефективні радіуси в інтервалі від (1,5—1,6)*10−9 до 10−7 метрів і питому поверхню 20—100 м2/г і над ними адсорбуються речовини з великими молекулами. Середні радіуси мікропор менш (1,5—1,6) •100−9 метрів і питома поверхню 200—850 м2/г.

По співвідношенню обсягів різних пір активовані вугілля діляться на такі типи: перший структурний тип, у якому переважно тонкі микропоры (менш 2*10−9м); другий структурний тип з розмірами пір (2—З)*10- 9 м; змішаний структурний тип, яке у однаковою мірою як микропоры, і макропоры. Для адсорбції газів краще вугілля першого вчителя і другого типів, а очищення стічних вод—третьего типу. Такими видами вугілля є вугілля марок КАД, БАУ, АР-3, АГ і кілька других.

Якщо ПАР не диссоциированы чи слабко диссоциированы, вони можуть успішно вибиратиметься видами вугілля з стічні води. Оскільки поверхню вуглецю электронейтральна, адсорбція на вугіллі визначається основному дисперсионными силами взаємодії. ПАР, перебувають у стічних водах в вигляді мицелл, сорбируются найбільш полно.

З багатьох марок активних вугілля очищення стічні води від ПАР найкращим вважається вугілля КАД. Найпоширенішим методом регенерації вугілля є термічний при високих температурах 250—400°С із наступною активацією адсорбенту при високих температурах 800—900°С серед азоту, вуглекислого газу чи парів воды.

У установках очищення стічні води адсорбцией на активированном вугіллі застосовується гранульований вугілля. Відомі спроби замінити його порошкообразным, оскільки останній 3— 4 рази дешевше від гранульованого. З іншого боку, у порошкоподібного активованого вугілля швидша кінетика адсорбції внаслідок скорочення шляху внутрішньої дифузії молекул органічних речовин і збільшення зовнішньої поверхні. Регенерація цього вугілля ввозяться спеціальної печі в підвішеному шарі при 650—870°С в протягом кількох секунд за браку кисню. Проте втрати порошкоподібного вугілля при регенерації становить 15%, що у 3 разу вищу, ніж гранулированого. Вартість регенерації порошкоподібного вугілля приблизно 2 рази більше, ніж гранульованого. До того ж виникає багато технологічних труднощів під час роботи з порошкообразным вугіллям, й у час краще застосовувати гранульовані активовані угли.

Під час розробки способів очищення води з допомогою активованих вугілля треба враховувати, що це адсорбенти доцільно застосовувати на стадіях доочищення вод, містять невеликі концентрації ПАР (трохи більше 100—200 мг/л).

1.4 Очищення води з допомогою іонообмінних смол і полімерних адсорбентов.

Великі органічні іони, зазвичай, поглинаються ионитом із високим ступенем вибірковості. Сорбція ионитами протікає ефективніше з розбавлених розчинів із вмістом ПАР менш 100 мг/л. Анионоактивные ПАР сорбируются среднеосновными і сильноосновнымй ионитами, причому для регенерації ионитов рекомендується використовувати водно-органические розчини солей. Впровадження технологічних схем очищення стічних вод мовби з допомогою динамічного іонного обміну стримує тим, що необхідна установка значної частини ионитовых фільтрів зі порівняно коротким робочим циклом, після чого потрібна їх регенерація, що з великими витратами енергії і коштів у переробку продуктів регенерації (элюатов). З огляду на також висока вартість ионитов та його дефіцитність, очищення води від ПАР методом іонного обміну може рекомендуватися лише тому випадку, коли до воді пред’являються підвищені вимоги щодо відсутності ПАВ.

Літературних даних із застосуванню полімерних адсорбентів для вилучення ПАР недостатньо. Досліджені адсорбенти за паливною ефективністю значно поступаються активованому вугіллю. У динамічних умовах ПАР, містять в молекулі гидрофобные бензольные кільця, адсорбуються досить добре. Можливо, полімерні адсорбенти може бути більш ефективними за умови модифікації їх шляхом обробки реагентами, що підвищують спорідненість поверхні полімерів до адсорбируемым веществам.

1.5 Очищення води пенообразованием.

Метод залежить від адсорбції ПАР за українсько-словацьким кордоном розділу фаз раствор-газ і у безперервному зняття поверхневого шару піни, Отже може бути віддалені багато ПАР, але потрібно знайти оптимальні умови виділення, тож створити відповідну аппаратуру.

Вплинув на ступінь вилучення ПАР надає їх концентрація в стоках. Пінне — концентрування ПАР ефективно й доречно лише за добуванні малих кількостей ПАР внаслідок різкого збільшення обсягів Пінного продукту зі зростанням концентрації вещества.

При очищенні пінної флотацией стоків, містять контакт Петрова (суміші сульфокислот) ступінь очищення при вихідної концентрації ПАР 400—1200 мг/л становила 31%. При добуванні ПАР ОП-7 із вмістом в стоках до 200 мг/л ступінь вилучення становила 65%. Ефективність очищення стоків від ПАР пенообразованием залежить від створення низки інших чинників: рН середовища, розміру пухирців барботируемого газу, висоти шару розчину, температури, наявності інших іонів в розчині. Тож у кожній оказії проводиться добір оптимальних умови проведення процесу флотації. Наприклад, у роботі відзначається, що ступінь вилучення алкилсульфатов натрію є найбільшої при швидкості подачі повітря 12 мл/(мин*см2) поперечного перерізу апарату при висоті шару розчину щонайменше 10 см.

При дослідженні пінної флотації з додецилбензосульфонатом натрію в присутності іона кальцію встановлено, що найкраща флотация забезпечується при рН=8. Іони кальцію пов’язують додецилбензосульфонат в адсорбционном шарі і вже цим сприяють кращому перебігові процесу флотації. Ефективність процесу залежить від величини поверхні розділу фаз, іонній концентрації додецилбензосульфоната, розміру дзеркала стічних вод мовби у флотаторе, концентрації іонів кальция.

Флотационную очищення стоків, містять 120 мг/л алкиларилсульфокислот, пропонується провести з використанням гидроксидов заліза і алюмінію при рН=8—9. Застосування флотації замість відстоювання дозволяє знизити обсяг що утворюється осаду з 17—18 до 3,3% і скоротити час обробки води з 2—5 год до 0,7 год: Зазначається, що з збільшенні концентрації ПАР до 500—600 мг/л погіршення якості очищення не происходит.

Важливе значення у досягненні необхідної ефективності очищення має розмір пухирців газу. Чим більший розмір флотируемых частинок, то більше вписувалося може бути радіус пухирців, необхідні флотації. До методів насичення рідини бульбашками повітря, або газу ставляться подача повітря через пористі матеріали, механічне диспергирование повітря, флотация з виділенням повітря з розчину, біологічна флотация, электрофлотация. Експериментально встановлено, що розмір пухирців в вакуумних машинах становить 0,2—0,5, в компрессионных 0,1—0,2 й у электрофлотационных 0,04—0,2 мм.

6 Застосування електрохімічних методів очищення стоков.

Практика показує застосування електрохімічних методів, вони мають суттєвими перевагами перед традиційними методами обробки води. І на першу чергу вони дають можливість у більшості випадків відмовитися від використання реагентів, реагентного господарства, що разом із зниженням вартість електроенергії, дозволяє прогнозувати на найближчим часом ще ширше їх распространение.

7 Электрокоагуляция.

Цей метод найчастіше виявляється ефективнішим, ніж реагентная коагуляція. Так, при очищенні стоків від анионоактквных ПАР типу сульфанол досягається ступінь очищення 81,8% при щільності струму 0,5—0,7 А/дм2. Очищення проводили за підвищеної температурі (40—55°С) з допомогою залізничних і алюмінієвих електродів при щільності струму 0,4—2,6 А/дм2 в проточному і стаціонарному режимах. Утворений лежить на поверхні электрокоагулятора пінний продукт видаляли скребковим пристроєм в пеносборник. Стічні води, містять ПАР, також обробляли перед электрокоагуляцией хлоридом кальцію, який запобігав пассивацию електродів і збільшував ефективність очищення, яка завершувалася протягом 15—20 хв при щільності струму 1,0— 1,2 А/дм2. Концентрацію сульфанола вдалося знизити з 850 до 40 мг/л і зважених речовин з 5460 до 25 мг/л при тривалості электрокоагуляции 20 мін та щільності струму 2,5 А/дм2. Витрата електроенергії становив у своїй 16 кВт-ч/м3.

Электрокоагуляционная очищення проводиться що за різних значеннях рН середовища. Наприклад, очищення стоків від алкилсульфонатов здійснюють при рН=11—11,5. І тут як лужного реагенту використовується оксид кальцію. При. использовании анода з алюмінію, а катодів з міді при щільності струму до 3 А/дм2 за 20—30 хв зміст алкилсульфонатов знижується з 3600 до 42,5 мг/л.

Невеликі концентрації ПАР (близько 100 мг/л) видаляють электрокоагуляцией не додаючи нейтралізують агент. При щільності струму 0,23—0,7 А/дм2, час перебування стічної води в межэлектродном просторі 1—2 хв при наступному контакті гидроксидов заліза з забруднюючими речовинами в протягом 10—15 хв зміст синтетичного ПАР знижувалося з 94 до 4,2 мг/л. Витрата електроенергії становив 2,5 кВт-ч/м3. Щоб запобігти пассивации електродів через 10—15 хв проводилася переполюсовка.

[pic].

Малюнок 1.

Технологічна схема установки для электрокоагуляционной очищення відпрацьованих СОЖ.

1- циклонный роздільник; 2—сборник стічної води; 3 — збірник масла;

4—смеситель-нейтрализатор; 5— колонний электрокоагулятор; б—сборник отходов;7—источник харчування; 8 — насосы.

Описується установка для электрокоагуляционной очищення концентрованих маслоэмульсионных стічні води, їхнім виокремленням в цехах металообробки підприємств (рис. 1).

Установка включає попереднє опрацювання води шляхом її подкисления до заданого значення рН середовища, электрокоагуляцию і остаточне очищення. Блок попередньої підготовки води, розроблений відповідність до рекомендаціями Харківського відділення ВНИИВОДГЕО, складається з приймального збірника 2 (див. рис. 1) для накопичення стічної води, відбувається усереднення якісного складу відпрацьованою збірника 3 прийому відстояного мінерального олії, змішувача 4 для подкисления розчином соляної кислоти вихідної лужної емульсії до рН=5,2—5,6, і навіть насосів 8 для переміщення води та ємності для зберігання мінеральної кислоти (на рис. 5.1 не показано). У приймальному збірнику стічної води відбувається усереднення якісного складу відпрацьованою СОЖ, осадження абразивних і металевих частинок і відстій неэмульгированного олії, яка потрапляє воду з гідросистем мастила верстатів і цього руйнації емульсії у процесі її тривалої експлуатації. Відстояне олію зі збірки направляють у відділення очищення щодо його повторного использования.

Усереднену рідина з приймального збірника подають у змішувач для зниження лужності середовища. При подкислении відпрацьованою СОЖ, що містить ПАР, соляної кислотою відбувається витіснення з молекул ПАР іонів лужних металів (зокрема, іона Na-) протонами сильної кислоты.

RCOONa+H+(RCOOH+Na-, т. е. процес супроводжується накопиченням в емульсії хлористого натрия.

Емульсія з змішувача самопливом направляють у зону коагуляції колонного электрокоагулятора 5, де змішується з електролітом, що містить электрогенерированный коагулянт, і дрібними бульбашками водню, виділяються лежить на поверхні катода. Як електроліту, подаваного на електродний блок для освіти гидроксида металу, застосовують очищену воду з отстойника.

Матеріалом для розчинної анода служить алюміній або його сплави. Продукти анодного розчинення алюмінію безупинно видаляються з межэлектродного простору висхідним потоком електроліту і выделяющимся на електродах газом і змішуються з очищаемой рідиною у зоні над електродами. Через війну взаємодії гидроксида алюмінію з крапельками оливи й руйнації межфазной адсорбційної плівки з їхньої поверхні відбувається злипання (коалесценция) крапельок. Які Утворюються укрупнені частки олії флотируются на поверхню рідини бульбашками водню, а також транспортуються вгору потоком рідини. Утворений лежить на поверхні рідини шар відходів у вигляді піни безупинно видаляється шляхом эжектирования стиснутим воздухом.

Очищаемая вода подається в додаткову зону флотації, розташовану в отстойной камері. Як матеріалів нерозчинних перфорованих кільцевих електродів застосовується коррозионно-стойкая сталь. Створення в колонному электрокоагуляторе другий зони флотації дозволяє значно підвищити продуктивність апарату. Очищена вода іде на остаточне очищення в відстійник вертикального типу. Олійні шлами накопичуються у спеціальній збірнику 6 й надалі скеровуються в заводи залізобетонних конструкцій, де йдуть на змащування металевих форм замість чистого мінерального олії. Харчування электрокоагулятора здійснюється від выпрямительного агрегату ВАКР-1200. Така установка експлуатується тривалий час на Харківському заводі «Серп і молот» і може статися використана очищення води, що містить низку інших домішок: жири, нафтопродукти, полимеры.

Авторами також запропонована установка для регенерації відпрацьованих емульсій з тих ж колонных электрокоагуляторов, що вони вважають найперспективнішими видалення із системи забруднюючих речовин з наступним додаванням в очищену рідина відсутнього кількості эмульсола. Це дозволяє створити систему багаторазового обігового водоиспользования в цехах металлообработки.

Механізм регенерації відпрацьованих емульсій СОЖ залежить від селективному видаленні з її надлишкового кількості частинок дисперсною фази шляхом часткової коалесценции крапельок олії электрогенерированным коагулянтом. Очищена в такий спосіб СОЖ задовольняє переважно вимогам технічних умов до води на приготування робочих розчинів СОЖ. До таких умовам ставляться задана жорсткість води, коррелирующее дію водної емульсії, схильність до пенообразованию, стійкість піни і ряд других.

Схема регенерації відпрацьованою емульсії «Укринол-1» за вказаною вище принципу реалізована в цеху автоматичних ліній в обробці деталей на Мелітопольському заводі транспортних гідроагрегатів. Схема установки представлена малюнку 2. Установка складається з чотирьох колонных электрокоагуляторов, працюючих паралельно. Відпрацьована СОЖ з ємностей насосами подається в колектори, які працюють у середніх частинах апаратів. Водночас у электродные блоки насосами подається чиста технічна вода (електроліт) з відстійника, розділеного вертикальної перегородкою на дві части.

Витрати відпрацьованою емульсії і електроліту контролюються ротаметрами. Процес очищення довго эксплуатируемой.

[pic].

Малюнок 2.

Технологічна схема регенерації відпрацьованою эмульсии.

«Укринол-1» з допомогою колонных электрокоагуляторов:

1 — электрокоагулятор: 2— циклон; 3, 4 — збірники відходів та відпрацьованою емульсії; 5, 6—сборники електроліту й очищеною води; 7 — насоси: 8— ротаметры.

СОЖ ввозяться электрокоагуляторах шляхом її змішання з висхідним потоком електроліту, попередньо насиченого гидроксидом металу розчинних електродів. Через війну коалесценции крапельок эмульгированного олії, і навіть коагуляції механічних домішок з наступної флотацией шламу на поверхню рідини вона звільняється з забруднень і подається в відстійник, потім у відділення приготування свіжої емульсії. Там неї додається эмульсол «Укринол-1» у кількості, достатньому щоб одержати заданої концентрації (зазвичай 3—5%) емульсії СОЖ.

8 Очищення з допомогою нерозчинних электродов.

Застосування нерозчинних електродів очищення стоків від органічних забруднень є технологічно вигідним, оскільки в разі потрібно значної витрати металу на електроди і утворюються у велику кількість опади гидроксидов металів, які потрібно видаляти на поховання чи утилізацію. Проте ефект очищення стоків від ПАР трохи менше, аніж за використанні розчинних электродов.

Так, під час використання анода ОРТУ (титан, покритий активним шаром окисла рутенію), який розчиняється у процесі електролізу, ефект очищення по ГПК становив 70—80%, по синтетичному ПАР— 75%. У цьому час обробки близько 10—15 хв при щільності струму 2 А/дм2. Якщо за великому витратах стоків (до 2000 м3/добу) здійснювати переклад СПАВШИ в піну в основному з допомогою стиснутого повітря за інтенсивної його подачі [25—30 м3/(м2*ч)], то разі використання сульфокислот ступінь вилучення становитиме лише 30—40%.

Іноді нерозчинний анод узгоджується з розчинним при катодного поляризації електрода з алюмінію. Такий спосіб забезпечує ефект очищення по ГПК 82% при додаванні 20 г/л хлорионов і щільність струму 1 А/дм2.

Збільшення ефективності очищення стоків від ПАР досягається шляхом послідовної їх опрацювання спочатку у электрофлотаторе при додаванні розчину хлористого натрію, потім у электролизере з нерозчинними електродами, де відбувається деструкція решти органічних забруднень. Надалі стоки обробляються в контактному резервуарі і вузлі дехлорирования. З використанням электрофлотации серйозним технологічним труднощами є пенообразование, яке р «асят гострим пором, і навіть пропонується спеціальний вузол, що з збірника пінного конденсату, приєднаного до электрофлотатору, електролізера з розчинними електродами (з заліза чи алюмінію), електролізера з нерозчинними електродами з відстійником, з яких очищена рідина повертається у производство.

Підбиваючи підсумки розгляду методів очищення стічні води від ПАР, можна підкреслити, що дуже ефективно очищаються переважно води з гаком кількістю цих речовин (до 100 мг/л). Концентрації порядку 200 мг/л називаються высокими.

Для отримання задовільного ефекту стічні води зазвичай необхідно піддавати обробці комбінованими способами. Вони способи чергуються у певному послідовності й у попередній спосіб усуває негативний вплив будь-якого компонента стічні води на наступні операції, й дуже до отримання води, придатної для повторного використання, напрями на біологічну очищення чи спуску в водоемы.

Очищення вод, містять концентрації ПАР більше однієї г/л, відбито у літературі менше. Але тут проявляється досить чітке думка про найбільшої перспективності електрохімічних методів очищення концентрованих стоков.

1.7 Фізичні методы.

До них ставляться электрогидравлический, ультразвукової, електростатичний, радіаційний і магнітний методи, причому останні двоє мають хорошу перспективу впровадження підвищення ефективності раніше розглянутих методів очищення від ПАР Радіаційна очищення води — самий швидкий метод, швидкість якої кількості енергії випромінювання, поданого в одиницю часу. Цей метод не вимагає введення в воду нових хімічних реагентів і відбувається у одну стадію Під впливом радіації в стічної воді відбуваються окислювання, полімеризація, коагуляція і розкладання забруднюючих веществ.

Для видалення 90—95% ПАР при початковій концентрації 200 г/м3 необхідна доза опромінення 60Со 106 Радий За наявності воді кисню процес пришвидшується Сильне впливом геть радіаційне руйнація ПАР надає рН води У лужної середовищі тетрапропилені пентапропиленбензосульфонаты взагалі розкладаються. У нейтральній середовищі зазначені ПАР руйнуються слабкої кислої середовищі швидкість розкладання значно зростає. Продукти радиализа відіграють провідну роль процесі перетворення ПАР. Показано, що з радиализе сульфанола, емульгатора некаля, ОП-7, ОП-9 до повного видалення ПАР за її початковій концентрації 100 г/м3 необхідна доза 0,4—0,5 МРад. У цьому поверхове натяг розчину стає рівним 70 мН/м і пенообразование не відбувається. Барботаж повітря, збільшує ступінь руйнації зазначених речовин вдвічі. При опроміненні дозою 0,3—0,5 МРад розчин некаля набуває здатність розкладатися біологічно. Присутність неорганічних і органічних домішок важить на радіаційне розкладання ПАВ.

Магнітна обробка також належить до тих методам, що дозволяють інтенсифікувати процес очищення води не додаючи спеціальних реагентів, своєю чергою які забруднювали довкілля і що перешкоджають застосуванню замкнутого водооборота. Встановлено, що з вплив на воду магнітного поля поліпшується флотация зважених речовин, пришвидшуються їх осадження і агрегація, змінюється структура що утворюється осаду. Залишкова концентрація зважених речовин знижується в 1,5 разу, а час осадження — вдвічі. Розчинене залізо перетворюється на магнітні оксиди, які легко видаляються із води в магнітних полях разом із адсорбовані ними забруднюючими веществами.

Переваги методу електромагнітної обробки полягають у невисокою вартості обладнання і малих експлуатаційних витратах. Зокрема, Витрати електроенергію 0,05—0,2 до. на 1 м³ воды.

2. Основна часть.

1 Характеристика масло-шламовых стоков.

Масло-шламовый стік представляє стійку систему фаз:

— Емульсії мінеральних олій і СОЖ в воде;

— Суспензії механічних суспензій, абразивних і механічних частиц;

— Розчину солей миючих і пассивирующих складів поверховоактивних речовин (ПАР) і солей жёсткости.

Емульсія олій у воді має значну власну непохитність що характеризується тим, що у поверхні микрокапель олії утворюється адсорбционно-сольватный шар молекул емульгатора (води та ПАР), у якого підвищеними структурно-механическими властивостями: в’язкістю, пружністю, міцністю, які перешкоджають сливанию капель.

При перекачування стічних вод мовби насосами відбувається додаткове диспергирование частинок оливи й освіту ще більше тонкої і стійкою емульсії. Найбільш тонко частки олії диспергированы в стічних водах, містять СОЖ.

Загальна кількість які від основного мийного устаткування забруднень відрізняється за кількістю складу у різні дні тижня, але за відсутності додаткові джерела м.ш. стоку, закономірність зміни постійно протягом тижня. Таблиця 1. Склад стічної воды.

|Состав СВ |СВ, г/л | |Нафтопродукти |0,16 | |Сульфати |0,5*10−3 | |Суспензії |0,174 |.

Для омыленных важких нафтопродуктів і синтетичних мийних засобів характерні висока прилипаемость до електродах, сприяє їх зашламлению.

Після закінчення робочого дні, у кінці робочого тижня відбувається залповий викид нафтопродуктів при зливі робочих розчинів мийних машин.

2 Склад стічної води після очистки.

Склад стічної води після очищення представлено табл.2.

Таблиця 2. Склад стічної води після очистки.

|Состав СВ |СВ, мг/л | |Нафтопродукти |0,45 | |Сульфати |7,1 | |Суспензії |5 |.

2.3 Опис технологічної схемы.

Масло-шламовые стоки з цеху самопливом вступають у приёмную ёмкость (Є- 001), що у підвалі, з часом перебування стоків 2 години. З названої ёмкости стоки насосами подаються у буферну ёмкость змішувач (Є- 002), де обробляються сірчаної кислотою. Підготовлені в такий спосіб стоки подаються на электрокоагуляторы (Пн-003), у яких очищаються способом, представленим ниже.

Використовуваний метод очищення м.ш. стоку є різновид реагентного методу руйнації емульсій электрогенерированным коагулянтом. Як основних приймаються процеси електролітичної коагуляції і флотації агрегатированных суспензій воднем до. У кислої середовищі при pH=3,3- 5 у процесі анодного розчинення залізо перетворюється на форму Fe2+. У цьому протікають реакции:

— розкладання води із водню: 2H2O+2e=H2+2OH-;

— освіту гидроксидов железа:

Fe2++2OH-=Fe (OH)2 (пластівці тёмно-зелёного цвета).

Fe3++3OH-=Fe (OH)3 (бурого цвета).

Принаймні перебігу реакції і переходу рідини з частині електродного пакета в верхню відбувається подщелачивание. При робочої щільності струму 0,8 А/дм2 найбільше збільшення pH до 9,5−10 відбувається у розчинах з початковими значеннями pH щонайменше 5,2−5,8. При початкових значеннях pH 3,2−5,2 кінцева величина pH вбирається у 6,8−7,3.

У лужної середовищі відбувається перехід заліза до форми феррит-иона HFeO2-, в незначній кількості, що його ж має хорошими коагулирующими властивостями і властивостями ферримагнетиков. Це форма гидроксидов має чорний колір. У лужної середовищі різко зростає пассивация електродів з їхньої поверхні починає виділятися кислород.

Частина продуктів анодного розчинення заліза безупинно видаляється з межэлектродного простору висхідним потоком електроліту і выделяющимся на електродах газом, змішується з очищаемой в межэлектродной зоні. У результаті взаємодії гидроксидов заліза з крапельками оливи й руйнації межфазной адсорбційної плівки з їхньої поверхні відбувається злипання крапельок. Які Утворюються укрупнені частки олії флотируются на поверхні рідини бульбашками водню, а як і транспортуються вгору потоком рідини. Утворений лежить на поверхні шар відходів у вигляді піни через зливальний лоток видаляється подальшу обработку.

У межэлектродной зоні одночасно протікають процеси електростатичної, електрохімічної, гідродинамічної і концентрационной коагуляції, що у сукупності створюють інтенсивний процес электроосаждения. Особливо ефективно электроосаждение відбувається, коли є істотне переважання сил поляризационной природи над енергією динамічного руху, тобто. при малих швидкості рідини в межэлектродной зоні, що обмежує час перебування оброблюваного стоку в межэлектродном пространстве.

Після электрокоагуляторов стоки, оброблювані полиакриламидом з ёмкости для полиакриламида (Е-004) по ятки вступають у камеру хлопьеобразования (Е-005), звідки надходять на полочный відстійник (О-006). Після очищенні в відстійнику концентрація нафтопродуктів становитиме на середньому 12% від початкового значения.

Нині зміст нафтопродуктів коштує від 200 до 560 мг/л, за скорочення загального обсягу стоку концентрація нафтопродуктів підвищиться оскільки знизиться розведення мийних розчинів (наприклад, при відключенні від масло-шламовой каналізації умивальників). У цьому концентрація нафтопродуктів зросте на 30% і становитиме 300−840 мг/л. Концентрація після очищення в відстійниках становитиме 36−100 мг/л.

Осад після электрокоагуляторов і поличного відстійника вступає у илоуплотнитель (Е-009). Спливли олії з камери хлопьобразования і поличного відстійника вступають у клоака (Е-008). Очищені стоки після поличного відстійника вступають у ёмкость для води після відстійника (Є- 007), потім у госп. фекальную канализацию.

2.4 Характеристика технологічного оборудования Таблица 3. Технологічне оборудование.

|№ на |Найменування |Кількість |Габарити |Материа| |техно|технологическо| | |л | |-логи|го | | | | |-ческ|оборудования | | | | |ой | | | | | |схемою| | | | | | | |Всего|В |Объё|Длин|Шири|Высо| | | | | |т.ч. |м, |а, м|на, |та, | | | | | |резер|м3 | |м |м | | | | | |в-ных| | | | | | |Е-001|Приёмная |1 |- |26,4|4 |3 |2,2 |Сталь 3| | |ёмкость | | | | | | | | |Е-002|Смеситель |1 |- |3 |1 |2 |1,5 |Сталь 3| |Пн-00|Электрокоагуля|1 |- |0,84|0,58|0,86|1,7 |Сталь 3| |3 |тор | | |7 | | | | | |Е-004|Ёмкость для |1 |- |0,5 |0,86|0,58|1 |Сталь 3| | |полиакриламида| | | | | | | | |Е-005|Камера |1 |- |0,85|0,86|0,58|1,7 |Сталь 3| | |хлопьеобразова| | | | | | | | | |ния | | | | | | | | |О-006|Тонкослойный |1 |- |24 |4 |2 |3 |Сталь 3| | |полочный | | | | | | | | | |відстійник | | | | | | | | |Е-007|Ёмкость для |1 |- |8 |4 |2 |1 |Сталь 3| | |води після | | | | | | | | | |відстійника | | | | | | | | |Е-008|Маслосборник |1 |- |1,8 |1 |1,5 |1,2 |Сталь 3| |Е-009|Илоуплотнитель|1 |- |3,3 |1,5 |2,2 |1 |Сталь 3| |Н-010|Насос |2 |1 |0,17|0,9 |3,5 |0,54| | | |1,5Х-6Д-1 | | | | | | | | |Н-011|Насос |2 |1 |0,17|0,9 |3,5 |0,54| | | |1,5Х-6Д-1 | | | | | | | | |Н-012|Насос 4А90L2 |2 |1 |0,04|0,36|0,21|0,54| | | | | | | |8 | | | | |Н-013|Насос 4А90L2 |2 |1 |0,04|0,36|0,21|0,54| | | | | | | |8 | | | |.

2.5 Утилізація осадков.

Хімічний спосіб знешкодження пастообразных опадів: відходи піддають обробці оксидом щелочноземельного металу, попередньо обробленого ПАР щодо відходу — реагент (1:1−10). Після змішання з відходами оксид щелочноземельного металу утворює із жовтою водою гидроксид, в результаті чого відходи рівномірно їм адсорбуються. Після реакції утворюється сухий, стійкий при зберіганні порошок, яке можна використовувати як облицювальної матеріалу щодо різноманітних сховищ, будівельного матеріалу під час спорудження доріг, для посипки льоду, враховуючи його сильну гидрофобность.

Оливи після маслосборника вивозяться автотранспортом на нафтобазу, звідки вирушають на котельні, де використовують як топлива.

2.6 Матеріальний баланс Таблица 4.

|Состав СВ |СВ, |Добавл|Всего,|Очищ. |Шлам, |Пено-п|Всего,| | |г/ч |. |г/ч |Вода, |г/ч |родукт|г/ч | | | |реаген| |г/ч | |, г/ч | | | | |т, г/ч| | | | | | |Нефтепродукт|1248 |- |1248 |3,51 |414,83|829,66|1248 | |и | | | | | | | | |Сульфати |3,9 |131,27|135,17|55,38 |79,79 |- |135,17| |Суспензії |1146,6|- |1146,6|39 |1107,6|- |1146,6|.

Обсяг стічні води, вступників на электрокоагулятор 7,8 м3/ч. Концентрація нафтопродуктів на загрязнённой стічної воді 0,16 г/л, Концентрація сульфатів в загрязнённой стічної воді 0,5 мг/л, концентрація суспензій в загрязнённой стічної воді 0,147 г/л. У очищеної стічної воді концентрація нафтопродуктів 0,45 мг/л, концентрація сульфатів 7,1 мг/л, концентрація суспензій 5 мг/л.

1) Маса нафтопродуктів на загрязнённой стічної воде:

З нефтепродуктов=0,16 г/л=160 г/м3.

G нефтепродуктов=160*7,8=1248 г/ч.

2) Маса сульфатів в загрязнённой стічної воде:

З сульфатов=0,5 мг/л=0,5 г/м3.

G сульфатов=0,5*7,8=3,9 г/ч.

3) Витрата кислоти необхідний коригування pH стоків від 10,5 до 3,5:

0,316*49*7,8=120,77 г/ч.

0,316 — доза кислоти г-экв/м3, яка потрібна на корректировки;

49 — еквівалент сірчаної кислоты;

7,8 — продуктивність установки, м3/ч.

4) Маса суспензій в загрязнённой стічної воде:

З взвесей=0,147 г/л=147 г/м3.

G взвесей=147*7,8=1146,6 г/ч.

5) Маса нафтопродуктів на очищеної стічної воде:

З нефтепродуктов=0,45 мг/л=0,45 г/м3.

G нефтепродуктов=0,45*7,8=3,51 г/ч.

6) Маса сульфатів в очищеної стічної воде:

З сульфатов=7,1 мг/л=7,1 г/м3.

G сульфатів =7,1*7,8=55,38 г/ч.

7) Маса суспензій в очищеної стічної воде:

З взвесей=5 мг/л=5 г/м3.

G взвесей=5*7,8=39 г/ч.

8) Маса шлама:

Gшлама= (1248−3,51)* 1/3=414,83 г/ч.

9) Маса пенопродукта:

Gпенопродукта= (1248−3,51)* 2/3=829,66 г/ч.

2.7 Розрахунок электрокоагулятора з Fe-электродами.

1) Визначаємо необхідну дозу Fe:

DFe=48 г/м3;

2) Визначимо годинниковий витрата Fe, г/ч:

[pic], де DFe -доза Fe, г/м3;

Q=7,8 м3/ч — витрата воды;

[pic] г/ч;

3) Визначаємо силу струму що забезпечує розчинення Fe-анодов:

[pic], де I — сила струму, А; k=1,04 г/А*ч — електрохімічний еквівалент Fe; t=27 хв = 0,45 год — час обробки СВ в электрокоагуляторе;

(=80% - вихід Fe по току;

GFe — годинниковий витрата Fe, г/ч.

[pic] А;

4) Розраховуємо число электродов:

[pic].

Приймемо 1 анод b=0,8 м, H=1м, де b — ширина електрода, м;

H — висота электрода;

[pic] електродів, тобто. 8 анодів і 9-те катодов.

5) Визначаємо необхідну товщину анода, з урахуванням його зносу на 80% і термін експлуатації 50%:

[pic], где.

Qсут=7,8 м3/ч=93,6 м3/сут — продуктивність установки; ncут=100 сут — расчётная тривалість роботи 1 пакета электродов;

S=12,5 м2=12,5*104 см2;

(=7,8 г/м3 — питому вагу анодного материала.

[pic].

6) Визначаємо геометричні розміри электрокоагулятора:

В=b+2a, де У — ширина электрокоагулятора, м; b=0,8 м — ширина електрода; a=30 мм=0,03 м — відстань від нього електрода до стінки корпуса;

В=0,8+2*0,03=0,86 м;

Н=hэл+a1+а1', де H — висота электрокоагулятора, м; а1=50мм=0,05 м — відстань від нижнього кінця електрода до дна электрокоагулятора; a1'=20мм=0,02 м — відстань від верхнього кінця електрода догори электрокоагулятора;

Н=1+0,05+0,02=1,07 м;

L=N*(+(N-1)*a2+2a, де L — довжина электрокоагулятора; a2=20 мм=0,02 м — відстань між электродами.

L= 17*0,1 152+(17−1)*0,02+2*0,03=0,19 584+0,32+0,06=0,58 м.

7) Напруга в электрокоагуляторе:

U=9 В.

8) Споживана мощность:

Е=I*U, Вт.

Е=1000*9=9000 Вт.

9) Витрата электроэнергии:

W=E/q=9000/7,8=1154 Вт*ч/м3;

10) Загальний обсяг ванни электрокоагулятора:

W=B*L*H=0,86*0,58*1,07=0,53 м³.

2.8 План розташування оборудования.

3. Охорона труда.

3.1 Загальні вимоги безпеки (санітарно-гігієнічна характеристика производства).

Небезпечними моментами під час роботи на установці для очищення масло-шламовых стічних вод мовби методом электрокоагуляции являются:

— ймовірність отруєння парами кислот, щелочей;

— можливість опіків кислотою, щёлочью;

— можливість поразки електричним током.

Таблиця 5. Санітарно-гігієнічна характеристика проектованого производства.

|Санитарная |Санітарно защитная|Группа |Основні заходи | |класифікація |зона по |виробничого |попередження | |провадження у |СаНПиН |процесу з |отруєнь | |СаНПиН |2.2.½.11.984−00 |СниП 2.09.04−87 | | |2.2.½.11.984−00 | | | | |1 клас |1000 м |3б |Індивідуальні, | | | | |групові СЗ. |.

— До роботи апаратника для очищення стічних вод мовби допускаються особи, не до 18-ти років, минулі попередній медогляд, курс навчання безпечним методам праці та здали іспити кваліфікаційної комісії допустити до самостійної работе.

— При допуск до самостійної роботі апаратники повинні відбутися вступний інструктаж робочому місці й повинні відбутися теоретичне і виробниче навчання у обсязі, відповідному програмі підготовки й всіх діючих инструкций.

— Характеристика застосовуваних хімічних реагентов.

Таблица 6. Токсикологічна характеристика шкідливих та допоміжних речовин і продуктів производства.

|Вещество |Характеристика |Характеристика действия|ПДК в | | |речовин |на організм людини |повітрі | | | | |раб. | | | | |Приміщення| |Известково|Известь гидроокиси|Раздражает слизові |3 мг/м3 | |е молоко |у питній воді, належить |оболонки, викликає | | | |до слабким щелочам и|кашель, чхання, | | | |виявляє їх хім. |особливо діє | | | |властивості. |слизову оболонку очей| | | | |потрапляючи на шкіру | | | | |викликає сильні опіки.| | |Сірчана |Масляниста |Дратує і прижигает |0,5 мг/м3| |кислота |рідина, в чистом|слизистые оболонки носа| | | |вигляді прозора, |і очей, потрапляючи | | | |за нормальної температури |на шкіру викликає | | | |вище 50(С выделяет|сильные опіки. | | | |кисень. | | | |Їдкий натр|Жидкость від |Діє на тканини тіла| | | |блакитнуватого до |прижигающе, розчиняючи | | | |бурого кольору. |білки. Особливо небезпечно | | | |Містить |потрапляння щёлочи в | | | |гидроокись натрия.|глаза навіть у дрібних | | | | |кількостях. | | |Бисульфит |Водний розчин |Дія бисульфита |0,5 мг/м3| |натрію |светло-жёлтого |аналогічно дії | | | |кольору до |слабких розчинів | | | |коричневого. |кислот. | | | |Зміст в | | | | |розчині щонайменше | | | | |22,5%. | | | |Соляна |Прозора |Дратує і прижигает |5 мг/м3 | |кислота |рідина від |слизові оболонки | | | |безбарвної до |носа, очей. При | | | |жовтого кольору, без|попадании на шкіру | | | |осаду і |викликає сильні опіки.| | | |механічних | | | | |домішок, при | | | | |взаємодії з | | | | |металами виділяють| | | | |газоподібний | | | | |водень. | | | | |Зміст чистої | | | | |кислоти менш 31%.| | | |Їдкий натр|Масса білястого |Небезпечно потрапляння | | |(твёрдый) |кольору дуже |шматочків щёлочи правді в очі| | | |гигроскопична, на |при роздрібненні, | | | |повітрі |діє прижигающе на| | | |розпорошується, в |шкіру. | | | |воді добре | | | | |розчиняється з | | | | |виділенням тепла. | | |.

— Характеристика стоків, вступників до станції нейтрализации.

Таблиця 7. |Хромові |Хром в СВ |При малих дозах — |0,01 | |стоки |є у |легке роздратування |мг/м3 | | |вигляді 3-х і шести |слизової оболонки | | | |валентных |носа, нежить, чхання,| | | |сполук |кровотеча | | |Кислотно-щ|Кислота і щёлочь |Діє на шкіру | | |ялинкові |є у |аналогічно слабким | | |стоки |вільному і |щёлочам. Майже | | | |пов'язаному вигляді. |нешкідливий, токсичними| | | | |властивостями не має.| | |Масло-эмул|Масло веретенное | | | |ьсионный |інд. 12, 20 | | | |стік |машинне инд.30, | | | | |сульфофрезол, | | | | |емульсія склад: | | | | |эмульсол, сода | | | | |кальц., нітрит | | | | |натрію, фурацелин.| | | | |Має запах. | | |.

— Застосування зазначених реагентів та наявність отруйних речовин, у стоках жадає від працюючих суворого дотримання правил охорони праці та заходів особистої гигиены.

— Особи які виконують вимог справжньої інструкції притягнуто до відповідальність відповідно до правилам внутрішнього трудового розпорядку предприятия.

3.2 Взрыво — і пожароопасные показники речовин і материалов.

Таблиця 8. Взрыво — пожароопасные властивості материалов.

|Наимено-в|Температу|Плотность|Темпера-т|Предела |Коротка | |ание |ра |, кг/м3 |ура |запалення |характе-р| |речовин и|кипения, | |спалахи, | |истика | |материало|(С | |воспл., | | | |в | | |самовоспл| | | | | | |амен., (З| | | | | | | |Об'ємна |Темпера-т| | | | | | |частка, % |ура, (З | | |1. Олія |- |903 |Твсп.=200|- |380 |В'язка, | |индустр. | | |(З | | |пальна | |50 | | |Твоспл.= | | |рідина | | | | |146(191(С| | | | |2. |- |- |240(С |- |410 |Пальне | |Поли-акри| | | | | |речовина | |ламид | | | | | | | |3. Серная|330 |1834 |- |- |- |В'їдлива | |кислота | | | | | |негорючая| | | | | | | |рідина |.

Відповідно до техпроцессу масло-шламовые стоки і ті речовини необхідних їх опрацювання не піддаються нагріванню вище більш 50(С. З характеристики речовин приведених в таблиці 8 у цьому виробництві найнебезпечнішим з погляду пожежної безпеки є олію індустріальне що належить до займистою рідини з Твоспл.=146(191(С, яке потім спалюється на котельних — утилізується як паливо. Відповідно до НПБ-105−95 виробниче приміщення, у якому обробляються оліюшламовые стоки, належить до категорії Г.

3.3 Вимоги безпеки під час работы.

— Суворо виконувати інструкцію ведення технологічного процесу, посадові інструкції, вимогами з охорони праці і промсанитарии.

— Дотримуватися чистоту робочого місця, недопущення розливу кислот, лугів та інших реагентів. Не захаращувати проходи і проезды.

— Працюючи з сірчаної кислотою необхідно наливати кислоту в воду, а чи не навпаки, користуватися захисними окулярами, гумовими рукавичками, чобітьми, фартуком.

— Приготування розчинів для нейтралізації і знешкодження робити тільки під керівництвом старшого зміни, інженера химика.

— При зупинці вентиляції негайно припинити дозування знешкоджених розчинів та його приготування, вийти із приміщення, щільно закрити двері, провідні позиції у інші помещения.

— А роботи з ліквідації загазованості і забруднення приміщень шкідливими продуктами робити тільки в фильтрующем противогазном респіраторі РПГ-67 В.

3.4 Вимоги безпеки в аварійних ситуациях.

— Що стосується розливу лугів і кислот на підлогу негайно зробити нейтралізацію їх, та був змити струменем воды.

— Влучаючи щёлочи на шкіру негайно змити її водою, та був 2% розчином оцтової кислоти, водою змити протягом 20−30 хв. Якщо щёлочь потрапить у вічі, то очі необхідно швидко промити водою, та був 2% розчином борної кислоти. Після твори операцій, треба звернутися у медпункт.

— Влучаючи кислоти на шкіру негайно змити її водою, та був промити 2% розчином соди. Влучаючи кислоти правді в очі, промити їх водою, після чого негайно звернутися у медпункт.

— При отруєння хімічними парами постраждалого винести в повітря, викликати лікаря. До приходу лікаря організувати подачу кисню для дихання. Дати постраждалому дуже багато молока.

— У разі загоряння, перший зауважив пожежа, має викликати команду телефоном 01 чи з ел. пожежної сигналізації. До прибуття пожежної команди вжити заходів із ліквідації пожежі первинними коштів гасіння пожежі, які перебувають на станции.

3.5 Вимоги безпеки після закінчення работы.

— Привести робоче місце у порядок, прибрати інструменти, і приспособления.

— Вимити руки, обличчя теплої водою і прийняти душ.

— При здачі зміни повідомити сменьщику і майстру про недоліках, виявлених у процесі работы.

Заключение

.

Об'єктом дослідження була установка для очищення масло-шламовых стічних вод мовби механо-сборочного корпусу № 4 (МСК-4), майданчик «Є» ЯЗТА методом электрокоагуляции.

Працюючи проведений літературний огляд, у якому розглядаються різні методи очищення масло-шламовых стічних вод мовби, складена технологічна схема процесу очищення, складено матеріальний баланс процесу, проведений розрахунок электрокоагулятора з залізними електродами і розроблена його конструкція, запропоновані способи утилізації шламу, який утворюється у процесі очищення масло-шламовых стічних вод.

Список використаних источников.

1. Бухтер А.І. Переробка відпрацьованих мінеральних масел. — М.: ЦНИИТ.

Энефтехим, 1975. 48 з., мул. 2. Кульский Л. А., Строкач В. П., Сліпченко В. А. Очищення води электрокоагуляцией. — Київ: Будiвельник, 1978. — 112 з. 3. Макаров В. М. Раціональне користування та очищення води на машинобудівних підприємствах. М.: Машинобудування, 1988. — 272 з., мул. 4. Охорона навколишнього середовища від відходів гальванічного производства.

Матеріали семінару. М.: «Знання», 1990. — 148 з., мул. 5. Пожежна небезпека речовин і матеріалів, застосовуваних хімічної промисловості: Довідник / Під общ. Ред. И. В. Рябова. — М.: Химия,.

1970. — 336 з. 6. Селицкий Г. А. Электрокоагуляционный метод очищення стічних вод мовби від іонів важких металів. — М.: ЦНИИТЭИ ЦВЕТМЕТ, 1978. — 24 з. 7. Смирнов Д.І., Генкин В.Є. Очищення стічних вод мовби у процесах обробки металів. — М.: Металургія, 1980. — 196 з. 8. Стандарт підприємства. СТП 701−99: ЯГТУ. — Ярославль, 1999. — 48 з. 9. Стандарт підприємства. СТП 702−99: ЯГТУ. — Ярославль, 1999. — 24 з. 10. Стандарт підприємства. СТП ЯрПИ 706−88: ЯрПИ. — Ярославль, 1988. — 65 з., мул. 11. Яковлєв С. В. Очищення виробничих стічні води. — М.: Стройиздат,.

1986. — 336 з., ил.

Приложение 1.

Перечень графічного материала Лист 1.

Технологічна схема очищення масло-шламовых стоків. Ліст 2.

Электрокоагулятор (складальний чертёж).